р (1067700), страница 29
Текст из файла (страница 29)
И. Ползу- нова и МЭИ. Особо следует отметить эффективность отмывок по- т в э го.э. оо в оттэс, э э Р го а пигогооьноо водо гг 'в . у Р ° у ;с уо Д:,-,.~ эу э о.э ы в т о.'г оэ э э о в эо гэ ээ эо э эл ээ в ээв э в у РО Г У О В Вг эн х ! Методы н схемы подготовки доблестной волы Обло«ть прныенеквв Пнтетельнев воде Продувот нов воде Водород — натрий-катионирование ЛЭС с ПГ средних параметров нри изготовлении ях поверхностей теплообмена из углеродистых сталей ЛЭС с ПГ средних давлений прн изготовлении их поверхностей теплообмена из аусгенитных нержавеющих сталей нри замене продувочной воды обессолеиной 0,5 25 1000 5000 Обессолнванпе без обескрсмниваиня с применением слабоосновного энионн та 10 Обессоливание с обесхреминваиием; а) одноступенчатое ЛЭ с барабанным ПГ средних давлений при обработке воды ПГ в ионообменной установке ЛЭС с ПГ высоиого, давления при обработке воды ПГ в ионообменнсй устиювие ЛЭС на закритические параметры пара Та же, что и для схем обессоливаинялс обес кремниваннем 30 6) двухступенчатое в) трехступенчатое Испаритсли 1О 9,1~0,1 20 — 60 О,! кй е Пид — податреватель нввкато девленвн Та 6 лиц а 10.3.
Нормы питательной и иродувосной воды горизонтальных ПГ АЭС с нодным теплоносителем Общая жестхосп, не более, мнг эхв/хг Хлориды (в пересчете на С! — ), не более, мхг/иг Кремниевая кислота (в пересчете нв ЗЮв), не более, миг/иг Соединения железа (в пересчете на Ре), не более, мкг/яг Соединения меди (в пересчете на Сп) в воде перед деаэратором„не более, мхг/кг Кислород перед деаэратором за последним ПНД" (до точки ввода обесинслорсохиванхцих химических реагентов или ири временном прекрвщенни дозирования этих реагентов, если они вводятся до последнего ПНД), ие более, миг/хг Кислород после деаэрвтора (до точки ввода обесиислорожнвающих химических реагентов или нри временном нреиращеиии дозирования этих реагентов, если они вводятся до деаэратора), не более, мкг/хг Показатель рН (при 25 'С) Избыток гидразина (в пересчете на НтН ), мкг/хг Масла и тяжелые неф1епродуиты (до иовденсатоочистки), не более, мнг/нг верхностью из аустенитной нержавеющей стали при отсутствии в схеме станции 100%-ной конденсатоочистки.
В настоящее время принято решение такую очистку конденсата осуществлять на всех (ь вновь вводимых блоках АЭС с ВВЭР. Нормы питательной воды для этих блоков представлены в $10.7. Нормирование предельного содержания в питательной воде гидразина необходимо до тех пор, пока обработка ее этим химическим реагентом будет обязательной (см.
$10.6). Возможные схемы водоподготовки для ПГ АЗС. Определение рациональной схемы водоподготовки осуществляется на основе данных по требуемому качеству питательной воды. Расчеты по составу примесей питательной воды должны проводиться с состав- ":л1'„, '; лением баланса потоков воды и пара для всего кароводяного цикла станции. Если расчетные характеристики чистоты питательной воды '',:":;,' ! меньше минимально допустимых, то нет осяований для выбора сложных и дорогостоящих систем водоподготовки.
При получении расчетных характеристик, превышающих минимально допустимые, переход на сложные системы водоподготовки следует осуществлять только тогда, когда методы водного режима не дают возможности получить нужное качество пара и парогенераторной воды. Наиболее вероятные схемы подготовки добавочной воды представлены в табл. 10.4. 216 Т а б л и ц а 10.4. Некоторые методы и схемы подготовки добавочной воды для ПГ ЛЭС Особое внимание необходимо будет обращать на чистоту питательной воды, если одно нз новых поколений АЭС пойдет по линии использования циклов закритических параметров. Для них будет обязательным сочетание полного химического обессоливания добавочной воды с обессоливанием всего конденсата турбин. Для удаления из питательной воды оксидов железа в тракте питательной воды необходима установка специальных фильтров. В настоящее время установлено, что для АЭС наиболее целесообразно применение химического обессоливания добавочной воды и 100 с)с-ная очистка конденсата.
Видимо, этот подход следует распространить на все типы паротурбинных АЭС. 6 10.5. ВОДНЫЙ РЕЖИМ ПРЯМОТОЧНЫХ ПГ Рациональная органязация водного режима прямоточных ПГ практически сводится к правильному выбору качества питательной воды и определению оптимального межпромывочного периода их работы. В первую очередь необходимо определить, какие примеси питательной воды и в каких количествах уносятся с паром. Это осуществляется анализом состава примесей и значений коэффициентов распределения их. Остальное количество примесей отложится в поверхностях нагрева выходной части испарителя и в начальной части пароперегревателя.
Определение границ и интенсивности отложений составляет одну из задач расчета водного режима прямоточных ПГ. Границы и интенсивность отложений зависят от параметров ПГ, тепловых потоков на поверхности теплообмена и параметров теплоносителя. й 10.6. ВОДНЫЙ РЕЖИМ ПГ С МНОГОКРАТНОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ Оптимальная продувка ПГ определяется в первую очередь принятой системой очистки добавочной воды н не превышает 3 — 4 %. Так для ПГ с органическим топливом прн обессоливании добавочной воды (хнмнческом нли термическом в испарителях) р=0,5 —:1 Ъ, прн химическом умягчении добавочной воды р=0,5 —:3 %. На АЭС при 100 )' -ной конденсатоочистке и обессолнванни добавочной воды продувка ПГ составляет не более 0,5%. Методы коррекционной обработки воды.
Кооррекционная обработка питательной н парогенераторной воды применяется для снижения интенсивности протекания кор- а с„р Рнс. 10.2. Завнснмость содержания примесей в паротснераторной воде от качества питательной воды прн разлнчных вслнчннах продувая 220 Водный режим ПГ с многократной циркуляцией необходимо организовать таким образом, чтобы прн любых режимах нх работы были обеспечены оптимальные физико-химические показатели парогенераторной воды. При выбранном качестве питательной воды это требование в большинстве случаев может быть выполнено при обеспечении целесообразной величины продувки„Технология производства пара в таких ПГ позволяет в случае необходимости применить коррекционную обработку парогенераторной воды, а также и специальные схемы водного режима, например промывку пара.
Для любой схемы организации водного режима баланс примесей, содержащихся в воде, в целом для парогенерирующей установки записывается системой соотношений типа (9.22) — (9.24). Уравнение (9.23) с учетом (9.14) можно переписать н виде (10.9) йсаж+ г При постоянном значении суммарного коэффициента выноса содержание примесей в парогенераторной воде [на основании (10.9)) зависит только от содержания нх в питательной воде и величины продувки.
Снижение содержания примесей в парогенераторной воде прн постоянной величине продувки может быть достигнуто уменьшением примесей в питательной воде, а при постоянном качестве питательной воды — увеличением продувки. На рис. 10.2 представлен график зависимости типа (10.9) для разных значений продувки. Продувка ПГ должна выбираться на основе технико-экономических расчетов. Прн заданном качестве питательной воды продувку рассчитывают по (9.23) для всех растворенных в воде примесей (табл. 10.2).
Из полученных нескольких значений продувки окончательно выбирают наибольшую. розионных процессов и процессов отложения примесей воды в поверхностях нагрева ПГ. В целях снижения интенсивности процессов коррозии в первую очередь предусмотрена нейтрализация газообразных коррозионно-активных веществ: кислорода и диоксида углерода. Эти вещества находятся в питательной воде из-за неполною удаления их в конденсаторе и деаэраторе.
В парогенераторной воде концентрация их может увеличиваться вследствие разложения некоторых содержащихся в ней веществ (карбонатов, щелочей н др.). Для борьбы с кислородной коррозией в установках высоких н сверхвысоких параметров обычных ТЭС применяется гидразик (НвНа) в виде двух его различных соединений: ХвН4.НвΠ— гидразингидрат и )т)вНа Нв80ч — сульфат гидразина. Следует иметь в виду, что эти вещества (н другие гидразинсодержащие) обладают рядом неблагоприятных свойств, основные из которых огнеопасность, токсичность и высокая стоимость.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
