Буров - Конструктор и расчёт танков (1066281), страница 23
Текст из файла (страница 23)
В опорах с охватывающим подвижным погоном Мс оказывается равнодействующей горизонтальных реакций шариков передней полуокружности погона, а самым нагруженным — передний шарик. В опорах с охватывающим неподвижным погоном (см. рис, 68, б) Л'а представляет равнодействующую горизонтальных реакций шариков кормовой полуоиружиости погона и самым нагруженным будет кормовой шарик. Вертикальная нагрузка переднего да и кормового д, шариков для частного случая [;., = О) равна средней силе д = — ' Л' 122 равномерного нагружения всех л шариков !у, = д, = д = —. В обгцем случае (р, чь О) она определяется на основании изве- стной теоремы механики: момент равнодействующей !х!„р, (рис. б4„а) равен сумме моментов сил составляющих й У Р х, д! — з!п(!!, т.
е. !ч,з, = Р, !)! — з!паи ВеРтикальиУю иаг-! ! ! рузку !'-того шарика д! можно представить как сумму иайденд!, ной средней нагрузки !) = †' и дополнительной нагрузки Ьуи а распределяемой согласно третьему допущению по закону си[-м Р кх нуса !Ъа! =- д!у„а!п~!, тогда дГ,р„= — у (у + Ау!) з!п'р! = ! ! ! Ф ! ! ! Я =- — 4! ~~~~ !3!Пр! + — Ь(7!!! ) 3!игр! —. — !у ~ 3!и р!+ ! ! ! — ! + — Ьу„~ 1 — — Ь!р„~„соз2 р„так как з!и'р! = Крайние суммы для большого числа г равномерно расположенных по окружности шариков практически равны.
нулю, так как при из- менении угла р! от 0 до 360' будут примерно равными положи- тельные и отрицательные части каждой суммы. Средняя сумма ~а 1 !-! равна г и х! ла . Дт 4 о о Р М р, 4 Р Как видно из рис. 54, а, !т =!т ' Ь!у =- —" 1 -'-4 Ро ' !). = — 1 — 4— Вертикальная нагрузка переднего шарика д„растет с ! величеиием смещения р„точки приложения равнодействующей Жм что имеет место на больших углах возвышения пушки. На малых углах Р '! (ири р,= — — ~д„обращается в нуль.
Нагрузка кормового шарика !т, максимальна на полном угле снижения п)шки и )х!еньшается с ростом утлое ее возвышения. Наибольшая горизонтальная сила р в опорах с охватывающим подвижным погоном (см. рис. 58, а) нагружает передний шарик, а !2з Рис о4 Эшора распределения сил, действсющих на шарики башенной опоры о — вертикельных, б — горизонтальных г опорах с охватывающим неподви>кныч> погоном (см рис 58,б)— адппй В теории радиальных подшипников качения доказывается, >т'г „Ф, что она в пять раз бочьшс средней нагрузки —, т е р =- 5— г л ! рис 64, б) Результирующая нагрузка шарика ), воспринимающего две ~ запмно перпендикулярные силы р и г), для опор с контактом шарика с погонами в двух точках (см рис 62,а, б) определяется путем ~ сомстрпческого сложения сил у = 3Гре+ да При прочих равных ссловиях она зависит от типа опоры (см рис 58) а угла возвышения пушки р Для выявления наиболее нагруженного шарика в опорах с охватывающим подвижным погоном достаточно сравнить вертикальную нагрузку д, кормового шарика на полном угле сии.кения пушки с результирующей нагрузкой у„=1> >у', +р', передне!о шарика на максимальном угле возвышения В опорах с охватывающим неподвижным погоном (см рис 58,б) наиболее нагруьенным всегда оказывается кормовой шарик ~,= у>у~+рт, нагрузка его максимальна на полном угле снижения артиллерийской системы Крайняя неравномерность нагружения шариков является недостатком опор с охватывающим неподвижным погоном Работоспособность и долговечность погонов для первого режима систематических нагружеиий опоры оцениваются по контактным напряжениям смятия погонов наиболее нагруженным шариком (25г !а Эта формула ~сории упругости применима для опор со стальными погонами и шариками при отношении радиуса канавки г„тороидальиой беговой дорожки погона к радиусу !парика г в г, пределах — = 1,0! —:!,20 В выполненных опорах с погонами из Гм тегированной стали, закаленными до твердости Н)хС " 50, контактные напряжения находятся в пределах 25 000 кгс/сма Прочность опоры для второго режима ее апнаодического негр> кения ориен- Х тнровочно проверяется по >слоеному удечьвому давчешпо на шарик Км =— !ОО кгс гма [1ревышеяне >вязаной нормы представчяет опасность дтя пропшгти шариков и особенно погонов опоры $4.
Стопоры танковых башен Стопоры слу кат для исключения вращения башни относительно корпуса танка и разгрузки деталей механизма поворота башни от больпшх динамических на>рузок при походном движении танка Стопоры должны быть достаточно прочными для восприятия этих нагр)зоь без разрушения лета>ей, )добнымп для быстрого стопо12о рения и особенно расстопоривания башни; компактными и простыми. По принципу действия стопоры делятся на гребневые (рис. 65,а, б и в) и штыревые (рис. 65,г).
В корпусе 2 гребневого б/ 7 3 5 7' Рис. 65. Стопоры танковых башен: а — гребневой, без люфтовыбнраюшего устройства', б — гребневой, с люфтовыбираюшей пружиной; в — гребневой с храповым люфтовыбнраюшим устройством; г — штыревой стопор; 1, б, !2 — гребенки; 2, 22— корпуса; 3, !Π— винты; 4, У, 19 — рукоятки; 5, 23 — пружинные стопорки; 7 — гайка, 3 — пробка гребенки; 1! — пружина; 13 — пален; 14 — ' стержень; 15 — возвратная пружина; 1б — кулачок трубки; !7 — шайба с храповымн высзупамн; 13 — трубка рукоятки; 20 — часовая пружина; 2! — динше башни; 24 — рычаг; 23 — штырь; 2б — попбашенный лист корпуса стопора, закрепленном в башне, перемещается гребенка ! с несколькими торцевыми зубьями, входящими при стопорении башни в зацепление с зубьями неподвижного погона.
Перемещение гребенки обычно обеспечивается винтом 3 с левой резьбой, на квадратной головке которого закрепляется маховпчок или оукоятка 4. Ее самопроизвольные повороты исключаются пружинным стопор ком 5. Стопор прост, удобен в употреблении, допускает стопоренис бщшп! в любом положении, Недостаток состоит в опасности по. 12б вреждеиия зубьев неподвнжного погона зубьями гребенки при длительном походном движении танка с неплотно затянутым стопором башни С >четаз> наличия значительнога радиального люфта потопов опоры неплотность затяжки стопора оказывается весьыа вероятной.
Например, прп крене башни с опорой первого типа (с охватывающим подвижным погоном) самое плотное завннчивание маховичка стопора, оказавшегося случайно в гпжней точке, ис избавляет от появления опасного боковага зазора между з>бьямн неподвижно>о нагона н гребенки, когда стопор нз-за наклона танка в друтую сторону окажется в верхней точке. Для опор второго типа опасный боковой за:ар нечзбе:кен прн завпнчиваинп стопора, оказавшегося в ни>киев точке опоры От этого недостатка свободен гребневой стопор с люфтовыбира>ошей пружиной (см.
рис. 65, б). При стопорепии башни врашением рукоятки 9 по часовой стрелке с винта 10 свинчивают гайку 7 на столько, чтобы между ней и пробкой 8, ввернутой в гребенку б, образовался зазор. Жесткая пружина 11 плотно прижимает зубья гребенки б к зубьям неподвижного погона при всевозможных (в пределах радиального люфта опоры) перемещениях бншни. При отсутствии бокового зазора между зубьями гребенки и погона исключается их взаимное динамическое воздействие на ходу танка и снижается опасность наклеив зубьев трудоемко~о и дорогого в изготовлении неподвижного погона. Недостатки стопора заключаются в сложности конструкции и значительных усилиях, необходимых для сжатии пружины (1 при расстопоривании башни. Иа американских танках применяетсн стопор (см.
рис. бб, а) с храпавым люфтавыбирающим устройством С гребенкой 12, входящей в прязюугольный паз корпуга, посредствам пальца 1В соединяется центральный стержень 14. На него надета трубка 1В с двумя выступами-кулачкамп 1б,'жес'гко соединенная с рукоят. кой 19. Шайба !7 с храповыми скосами прикреплена к корпусу вместе с опорной чашкой слабой возвратной пружины 1б. Часовая пружина 29, нонцамн саелиненная со стержнем !4 н рукояткой 19, все премя стремится навернуть рукоятку с трубкой 1В в таком направлении, чтобы кулачки трубки 16', скользя по храпавым скосам шайбы 17, прижималн бы зубья гребенка к зубьям пеподвнжнога погона.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
