Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 17)

¦ участ-¦ слоя ¦грунта¦участка¦расположения¦сопротив-¦услов.¦ U*gcf*L*f ¦

¦ ка ¦грунта¦ ¦ L ¦центра слоя ¦ление f ¦работы¦ ¦

¦-------+------+------+-------+------------+---------+------+-----------¦

¦ 1 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 1.500 ¦ 3.850 ¦ 0.70 ¦ 25.400 ¦

¦ 2 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 3.500 ¦ 5.050 ¦ 0.70 ¦ 33.317 ¦

¦ 3 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 5.500 ¦ 5.700 ¦ 0.70 ¦ 37.605 ¦

¦ 4 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 0.900 ¦ 6.950 ¦ 5.990 ¦ 0.70 ¦ 17.783 ¦

¦ 5 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 2.000 ¦ 8.400 ¦ 0.670 ¦ 0.70 ¦ 4.420 ¦

¦ 6 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 2.000 ¦ 10.400 ¦ 6.556 ¦ 0.70 ¦ 56.228 *¦

¦ 7 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 0.100 ¦ 11.450 ¦ 6.703 ¦ 0.70 ¦ 2.874 *¦

¦-----------------------------------------------------------+-----------¦

¦ Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи¦ 177.627 ¦

+-----------------------------------------------------------+-----------+

R и fi определены с учетом срезанного грунта (прим.2 к Табл.7.2 СП 24.13330

Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3

или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15

ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)

--------------------------------

Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.65

[gcr * R * A + summa(U*Li*gcf*fi)]/Kg*g_odn/g_otv = 612.95 > Nmax = 195.56 [тс]

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 417.38 тс

ПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ

------------------------

Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.65

Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80

ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ . Выдергивания нет

ПРОВЕРКА СВАИ ПО ГРУНТУ НА ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

ОТ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

по СП 24.13330.2011

Максимальное сжимающее усилие в уровне подошвы сваи Nmax = 197.88 тс

Максимальное выдергивающее усилие в уровне подошвы сваи Nmin = 21.87 тс

Расчетное сопротивление грунта в основании сваи R = 471.796 т/м2

Площадь основания сваи A = 1.767 м2 ; Периметр ствола сваи U = 4.712 м

Коэффициент условий работы грунта в основании сваи gcr = 0.450

Глубина,до которой не учитываются силы трения hd = 2.112

Коэффициент надежности по уровню ответственности g_otv = 1.150

Коэфф. усл.раб. по однородности грунтовых условий g_odn = 1.150

Сопротивление грунта сдвигу по боковой поверхности сваи :

+-------_------_------_-------_------------_---------_------_-----------+

¦ N ¦ N ¦ Тип ¦Длина ¦ Глубина ¦Расчетное¦Коэфф.¦ ¦

¦ участ-¦ слоя ¦грунта¦участка¦расположения¦сопротив-¦услов.¦ U*gcf*L*f ¦

¦ ка ¦грунта¦ ¦ L ¦центра слоя ¦ление f ¦работы¦ ¦

¦-------+------+------+-------+------------+---------+------+-----------¦

¦ 1 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 3.612 ¦ 5.106 ¦ 0.35 ¦ 16.843 ¦

¦ 2 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 2.000 ¦ 5.612 ¦ 5.722 ¦ 0.35 ¦ 18.876 ¦

¦ 3 ¦ 2 ¦ 6 ¦ 0.788 ¦ 7.006 ¦ 6.001 ¦ 0.35 ¦ 7.798 ¦

¦ 4 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 2.000 ¦ 8.400 ¦ 0.670 ¦ 0.52 ¦ 3.315 ¦

¦ 5 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 2.000 ¦ 10.400 ¦ 6.556 ¦ 0.35 ¦ 28.114 *¦

¦ 6 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 0.100 ¦ 11.450 ¦ 6.703 ¦ 0.35 ¦ 1.437 *¦

¦-----------------------------------------------------------+-----------¦

¦ Суммарное усилие, воспринимаемое боковой поверхностью сваи¦ 76.384 ¦

+-----------------------------------------------------------+-----------+

R и fi определены с учетом срезанного грунта (прим.2 к Табл.7.2 СП 24.13330

Знаком "*" отмечены слои плотных песчаных грунтов, с повышающим коэфф. 1.3

или слои плотных глинистых грунтов, с повышающим коэфф. 1.15

ПРОВЕРКА НА СЖАТИЕ (ВДАВЛИВАНИЕ)

--------------------------------

Козффициент надежности по грунту для сжатия Kg = 1.65

[gcr * R * A + summa(U*Li*gcf*fi)]/Kg*g_odn/g_otv = 273.68 > Nmax = 197.88 [тс]

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ . Запас 75.79 тс

ПРОВЕРКА НА ВЫДЕРГИВАНИЕ

------------------------

Козффициент надежности по грунту для выдергивания Kg = 1.65

Козффициент условий работы для выдергивания gc = 0.80

ПРОВЕРКА НЕ ПРОИЗВОДИТСЯ . Выдергивания нет

==============================================================

ПРОВЕРКА УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЯ , ОКРУЖАЕЩЕГО СВАЮ

( Ограничение давления сваи на грунт по боковой поверхности сваи )

по СП 24.13330.2011

+--------------------------------------------_---------------------------------+

¦ Глубина ¦ N слоя ¦ Давление вдоль моста ¦ Давление поперек моста¦Предель- ¦

¦ располо-¦грунта, в¦-----------------------+-----------------------¦ное зна- ¦

¦ жения ¦ который ¦Тип сочет 0¦Тип сочет 0¦Тип сочет 0¦Тип сочет 0¦ чение ¦

¦ сечения ¦ попадает¦N сочет. 7¦N сочет. 7¦N сочет. 1¦N сочет. 1¦ SIGz ¦

¦ [м] ¦ сечение ¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦ [тс/м2] ¦

¦ ¦ ¦eta2 0.588¦eta2 0.588¦ ¦ ¦ ¦

¦----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+---------¦

¦ 1.100 ¦ 2 ¦ * 7.543 ¦ * 7.543 ¦ 0.280 ¦ 0.280 ¦ 5.801 ¦

¦ 2.200 ¦ 2 ¦ * 11.703 ¦ * 11.703 ¦ 0.442 ¦ 0.442 ¦ 11.263 ¦

¦ 3.300 ¦ 2 ¦ 12.985 ¦ 12.985 ¦ 0.500 ¦ 0.500 ¦ 16.725 ¦

¦@ 3.449 ¦ 2 ¦ 12.971 ¦ 12.971 ¦ 0.501 ¦ 0.501 ¦ 17.466 ¦

¦ 4.400 ¦ 2 ¦ 12.005 ¦ 12.005 ¦ 0.473 ¦ 0.473 ¦ 22.187 ¦

¦ 5.500 ¦ 2 ¦ 9.216 ¦ 9.216 ¦ 0.377 ¦ 0.377 ¦ 27.649 ¦

¦ 6.600 ¦ 2 ¦ 5.154 ¦ 5.154 ¦ 0.231 ¦ 0.231 ¦ 33.111 ¦

¦ 7.700 ¦ 3 ¦ 0.039 ¦ 0.039 ¦ 0.039 ¦ 0.039 ¦ 7.140 ¦

¦ 8.800 ¦ 3 ¦ 6.212 ¦ 6.212 ¦ 0.193 ¦ 0.193 ¦ 7.920 ¦

¦ 9.900 ¦ 4 ¦ 13.506 ¦ 13.506 ¦ 0.470 ¦ 0.470 ¦ 85.014 ¦

¦ 11.000 ¦ 4 ¦ 22.096 ¦ 22.096 ¦ 0.796 ¦ 0.796 ¦ 94.390 ¦

+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 3.74 тс/м2

Сейсмические сочетания нагрузок

+--------------------------------------------_---------------------------------+

¦ Глубина ¦ N слоя ¦ Давление вдоль моста ¦ Давление поперек моста¦Предель- ¦

¦ располо-¦грунта, в¦-----------------------+-----------------------¦ное зна- ¦

¦ жения ¦ который ¦Тип сочет 3¦Тип сочет 3¦Тип сочет 3¦Тип сочет 3¦ чение ¦

¦ сечения ¦ попадает¦N сочет. 7¦N сочет. 7¦N сочет. 4¦N сочет. 4¦ SIGz ¦

¦ [м] ¦ сечение ¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦N сваи 1¦ [тс/м2] ¦

¦ ¦ ¦eta2 0.596¦eta2 0.596¦ ¦ ¦ ¦

¦----------+---------+-----------+-----------+-----------+-----------+---------¦

¦ 1.100 ¦ 2 ¦ * 6.308 ¦ * 6.308 ¦ 0.579 ¦ 0.579 ¦ 5.801 ¦

¦ 2.200 ¦ 2 ¦ 9.804 ¦ 9.804 ¦ 0.923 ¦ 0.923 ¦ 11.263 ¦

¦ 3.300 ¦ 2 ¦ 10.898 ¦ 10.898 ¦ 1.055 ¦ 1.055 ¦ 16.725 ¦

¦@ 3.449 ¦ 2 ¦ 10.890 ¦ 10.890 ¦ 1.058 ¦ 1.058 ¦ 17.466 ¦

¦ 4.400 ¦ 2 ¦ 10.101 ¦ 10.101 ¦ 1.012 ¦ 1.012 ¦ 22.187 ¦

¦ 5.500 ¦ 2 ¦ 7.784 ¦ 7.784 ¦ 0.822 ¦ 0.822 ¦ 27.649 ¦

¦ 6.600 ¦ 2 ¦ 4.396 ¦ 4.396 ¦ 0.523 ¦ 0.523 ¦ 33.111 ¦

¦ 7.700 ¦ 3 ¦ 0.054 ¦ 0.054 ¦ 0.126 ¦ 0.126 ¦ 7.140 ¦

¦ 8.800 ¦ 3 ¦ 5.114 ¦ 5.114 ¦ 0.357 ¦ 0.357 ¦ 7.920 ¦

¦ 9.900 ¦ 4 ¦ 11.227 ¦ 11.227 ¦ 0.935 ¦ 0.935 ¦ 85.014 ¦

¦ 11.000 ¦ 4 ¦ 18.428 ¦ 18.428 ¦ 1.621 ¦ 1.621 ¦ 94.390 ¦

+--------------------------------+-----------+-----------+---------------------+

ПРОВЕРКА ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 1.46 тс/м2

ПРИМЕЧАНИЯ: 1.Знаками "@" отмечены проверки на глубинах, указанных

в СП 24.13330.2011 (определяющие проверки)

2.Значения давлений сваи на грунт в таблице приведены

деленными на коэффициент eta2=(Mc+Mt)/(K_n*Mc+Mt)

ф.(В.8) Прилож."В" СП 24.13330.2011, где K_n= 2.500

==============================================================

================================================================================

====================== СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПРОВЕРОК ФУНДАМЕНТА =====================

================================================================================

Отметка подошвы фундамента (ростверка): 36.170 м

Отметка подошвы свай: 22.000 м, Полная длина свай: 14.170 м

------- Проверка несущей способности основания как условного массивного -------

| |

| ВЫПОЛНЯЕТСЯ. Запас 127.20 т/м2 |

|------------------------------------------------------------------------------|

---------------------- Проверка подстилающих слоев грунта ----------------------

| |

| НЕ ТРЕБУЕТСЯ. |

|------------------------------------------------------------------------------|

------------------- Проверки свай на вертикальные воздействия -------------------

| |

| Вдавливание: ВЫПОЛНЯЕТСЯ Запас 75.79 |

| Выдергивание: Выдергивания нет |

|------------------------------------------------------------------------------|

------------ Проверка давления сваи на грунт по боковой поверхности ------------

| |

| Запас 1.46 тс/м2 |

|------------------------------------------------------------------------------|

--------- Величина осадки фундамента (по Приложению 2 СНиП 2.02.01-83) ---------

| |

| 1.9445 см |

|------------------------------------------------------------------------------|

Приложение И

Расчет армирования элементов опор

с помощью программы «Beton.exe»

Рисунок п.И.1 – Расчет армирования столбов опор. Исходные данные

Рисунок п.И.2 – Расчет армирования столбов опор. Результат расчета

Рисунок п.И.3 – Расчет армирования ригелей-насадок промежуточных опор. Исходные данные

Рисунок п.И.4 – Расчет армирования ригелей-насадок промежуточной опоры. Результаты расчета

Рисунок п.И.5 – Расчет армирования ригелей-насадок береговой опоры. Исходные данные

Рисунок п.И.6 – Расчет армирования ригелей-насадок береговой опоры. Результаты расчета

Приложение К

Технические характеристики стрелового самоходного гусеничного дизель-электрического кран ДЭК-251

Рисунок п.К.1 – Грузовысотная характеристика крана ДЭК-251

Грузоподъемность на основной стреле, т 25

Максимальный грузовой момент, тм 118,75

Высота подъема с основной стрелой, м 13,7

Максимальная высота подъема (стрела 32,75 м), м 36

Вылет минимальный (стрела 14 м), м 4,75

Вылет максимальный (стрела 32,75 м), м 27,2

Длина стрелы основная, м 14

Длина стрелы со сменным оборудованием, м 32,75

Длина гуська, м 5

Скорость подъема-опускания, м/мин 5, 10

Скорость подъема-опускания груза массой 5 тонн, м/мин 12

Частота вращения, об/мин 0,3 - 1,0

Масса крана с основной стрелой, т 36,5

Скорость передвижения, км/ч 1

Приложение Л

Расчет устойчивости конструкции при навесном монтаже

С целью обеспечения устойчивости пролетных строений при навесном монтаже и объединенных соединительными элементами при навесном монтаже появляется необходимость проектирования анкерных устройств или пригрузов с выполнением соответствующих расчетов.

Рис. п.Л.1 – Схемы расчет соединительных элементов и элементов нижнего пояса

Усилие в анкере или массу пригруза при монтаже пролетного строения в навес определяют из условия обеспечения устойчивости системы против опрокидывания (устойчивости положения)

М_оп = , (Л.1)

где γ_n =1 – коэффициент надежности по назначению;

m = 0,95 – коэффициент условий работы.

M_on =0,5 g’b² + P_K (b-d) + P_T (b – 0,5d) + W_1np 0,5H + W_2KP (

+ H), (Л.2)

M_on = 0.5 · 50.45 · 28.6²+608.3 · (28.6 – 8.25) + 22 · (28.6 – 0.5 · 8.25) + 10.55 · 0.5 · 11.25 + 10.55 · (11.25/3 + 11.25) = 33806.8 кНм;

W_1кp = 10.55 кН – расчетная горизонтальная продольная ветровая нагрузка на пролетное строение (принимается в размере 60 % соответствующей полной поперечной нагрузке);

W_2кp = 10.55 кН – то же на кран от продольного ветра;

h_K –высота монтажного крана (без учета высоты стрелы).

М_уд = ץ_f (0,5 g’a² + N_A (a-c)), (Л.3)

Характеристики

Список файлов ВКР