пояснительная записка (1004250), страница 17

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 17)

Пролетное строении по типовому проекту 384/7, проезжая часть состоит из 3см подготовительного слоя, 1см гидроизоляция, 8см защитного слоя бетона.

Опорное давление от веса пролетного строения и дорожной одежды определяется аналогично рассмотренному в п.1.2.

;

.

Горизонтальное давление на устой от веса грунта насыпи

Горизонтальное давление на устой от веса грунта насыпи, опреде­ляется по формуле:

, (54)

где: P_h – нормативное боковое давление грунта от веса насыпи, определяемое по формуле:

, (55)

где - коэффициент нормативного бокового давления грунта засыпки устоя:

= 35° - нормативный угол внутреннего трения грунта для устоя при засыпке дрени­рующим грунтом;

== 17,7 - нормативный удельный вес грунта;

h_x = 10 м - высота засыпки;

Ь₀ = 12,7 м - приведенная ширина, на которую распределяется го­ризонтальное (боко­вое) давление грунта, определяемая из условия, что если суммарная ширина столбов (4*1,5=6 м) равна или более половины всей ширины (13/2=6,5 м), то за ширину Ь₀ следует принимать расстояние между внешними гранями столбов (4x1,5=6 м).

Плечо приложения нагрузки составляет 3,3 м.

,

.

3.2 Временные вертикальные нагрузки

Нагрузка располагается в соответствии с условиями.

Количество колон на мосту не превышает количество полос движения. Выезд ко­лонны за свою полосу движения не допускается.

А) Нормативная временная вертикальная нагрузка от подвижного состава дей­ствующая на пролет для расчета устоя

Рисунок 13. – Расчетная схема для определения временной вертикальной нагрузки от подвижного состава вдоль оси моста

Нормативная временная вертикальная нагрузка от подвижного состава, вдоль оси моста, определяется по формуле (3).

-длина загружения.

Нормативная временная нагрузка на тротуары моста

Нормативная временная нагрузка на тротуары, определяется по формуле (4).

.

Расчетная временная вертикальная нагрузка

Расчетная временная вертикальная нагрузка определяется по формуле (5).

(5)

- динамический коэффициент нагрузки от подвижного состава.

.

Б) Нормативная временная вертикальная нагрузка от подвижного состава дей­ствующая на переходные плиты мягкого въезда для расчета устоя

Рисунок 14. – Схема для определения нормативной вертикальной нагрузки от подвижного состава действующей на плиты мягкого въезда.

Нормативная вертикальная нагрузка от подвижного состава действующая на переходные плиты мягкого въезда определяется по формуле (3).

Р_вр = 0,5

-длина загружения;

Нормативная временная нагрузка на тротуары моста

Нормативная временная нагрузка на тротуары, определяется по формуле (4).

.

Расчетная временная вертикальная нагрузка от подвижного состава

Расчетная временная вертикальная нагрузка определяется по формуле (5).

- динамический коэффициент нагрузки от подвижного состава.

В) Полное значение тормозной нагрузки

Полное значение тормозной нагрузки определяется по формуле (8).

.< [T] = 7,8К =109,2(кН)

Условие выполняется.

Тормозная нагрузка приложена на 1.5 м выше уровня проезда по мосту,

Опорная часть высотой 78 мм. Тогда h_т=10,0 м.

В.3.3. Расчет устоя.

Расчетная схема

Расчетная схема устоя приведена на рис.15

Рисунок 15. – Расчетная схема береговой опоры.

Определение нормативных нагрузок

Нормативные нагрузки, действующие на устой подразделяются на постоянные, временные и прочие, см. табл.5. [1]. По данным видам нагрузок составляются три типа сочетаний.

Определение несущей способности

Несущая способность буронабивного столба, погружаемых с вы­емкой грунта и заполняемых бетоном, определяется по формулам (12) и (13).

Допускаемая расчётная нагрузка на 1 столб по несущей способности грунтов определяется по формуле (14).

Расчетные нагрузки на один столб, действующие в уровне подошвы столба, определяются по формулам (15) – (17).

Проверка несущей способности столба производится по условию (18).

;

;

;

Определение коэффициента деформации производится по формулам (19) и (20).

;

.

Определение приведённой глубины погружения производится по формуле (21).

.

Определение единичных перемещений сечений столбов в уровне расчётной поверхности грунта, определяются по формулам (22) – (23).

;

;

.

Определение перемещений. Горизонтальное и и угол поворота сечения столба в уровне расчетной поверхности грунта определяются по формулам (25) – (28).

;

;

;

.

Определение горизонтального давления на грунт по боковой поверхности столба. Расчётное горизонтальное давление на грунт по боковой поверхности столба на любой глубине от расчётной поверхности грунта определяется по формулам (29) и (30).

Расчёт горизонтального давления на грунт по боковой поверхности столба производится в табличной форме. Оно должно удовлетворять условию (31).

Определение расчётного изгибающего момента, который действует в сечении столба на глубине от расчётной поверхности грунта производится по формуле (32).

Расчёт производится в табличной форме с помощью программы “Microsoft Excel” в таблицах 9 и 10.

После определения максимального изгибающего момента (см.рис.8) дейст­вующего в сечении столба, загружаем исходные данные в программу «beton » и оп­ределяем необходимое количество и размер стержней рабочей арматуры.

В данной программе выполняется 2 проверки сечения: как внецентренно сжа­той конструкции, так и изгибаемой. Результат расчета показал необходимость за ар­мировать столб следующим образом:

УСТОЙ

Расчет сечения с подбором арматуры. Шаг подбора : 1

-- В плоскости момента --

Пpочность и устойчивость обеспечены :

N (= 101.10 тн.) < NMAX (= 2626.58 тн.)

Из плоскости момента -- расчеты проводить не требуется

-- Расчет по тpещиностойкости --

Максимальные сжимающие напpяжения в бетоне не пpевышают допустимые.

SIGMA max (= 0.0 кг/кв.см) < RB,mc2(= 120.0 кг/кв.см)

Тpещиностойкость по обpазованию пpодольных тpещин обеспечена

Сечение сжато по всей площади

Расчет сечения с подбором арматуры. Шаг подбора : 1

Mdeist (= 154.6 т*м) < Mmax (= 256.2 т*м)

Высота сжатой зоны : 22.3 см.

Пpочность сечения обеспечена

-- Расчет по тpещиностойкости --

Runtime error 207 at 1F01:0CA8.

Расчет сечения с подбором арматуры. Шаг подбора : 1

-- В плоскости момента --

Пpочность и устойчивость обеспечены :

N (= 101.10 тн.) < NMAX (= 2531.78 тн.)

Из плоскости момента -- расчеты проводить не требуется

-- Расчет по тpещиностойкости --

Максимальные сжимающие напpяжения в бетоне не пpевышают допустимые.

SIGMA max (= 0.0 кг/кв.см) < RB,mc2(= 120.0 кг/кв.см)

Тpещиностойкость по обpазованию пpодольных тpещин обеспечена

Сечение сжато по всей площади

Расчет сечения с подбором арматуры. Шаг подбора : 1

Mdeist (= 154.6 т*м) < Mmax (= 202.9 т*м)

Высота сжатой зоны : 19.8 см.

Пpочность сечения обеспечена

-- Расчет по тpещиностойкости --

Runtime error 207 at 1F01:0CA8.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

Д.1. Расчет продольного объединения пролетных строений на резиновых опорных частях

Для понимания характера взаимодействия пролетных строений, упругих резиновых опорных частей и гибких столбов, упруго заделанных в грунте, и наглядности влияния конструктивных изменений на повышение эффективности конструкций рекомендован упрощенный способ расчета методом последовательных приближений в следующем порядке.

Назначают количество пролетов в цепи (, см. рис.1) с опиранием на слоистые резиновые опорные части без неподвижных опорных частей. В указанной схеме перемещения от изменения температуры, усадки и ползучести бетона происходят в обе стороны от середины пролета до их объединения и от середины замкнутой цепи (ось 0-0).

Температуру замыкания цепи t_з,_i, нормативную температуру воздуха в теплое t_n,_Т и холодное t_n,Х время года принимают по [1, 9].(Назначают Задаются несколькими значениями температур установки балок пролетных строений на опорные части t_уст,i . Устанавливают по паспортам завода-изготовителя возраст бетона балок со дня их изготовления до установки и замыкания. По СНиП 2.05.03-84* определяют предельные относительные деформации усадки бетона _n и удельные деформации ползучести C_n , по которым определяют величины деформаций пролетных строений для различных рассматриваемых стадий работы пролетных строений с различными возрастами

1. Расчет температурно-неразрезного пролетного строения с резиновыми опорными частями на гибких опорах (система пролетное строение-опора).

Не разрезное пролетное строения образовано из 3-х балок . Перемещение от изменения температуры, усадки и ползучести бетона осуществляется в обе стороны от середины пролетного строения.

Рис.1. Схема температурно-неразрезного пролетного строения.

Характеристики

Список файлов ВКР