Книга Метода № 297: Детали машин (ДМ) бесплатно 6435

Распознанный текст из изображения:

ФЕДЕРйЛЪНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОНРАЗОВЬНИЮ

МОСКОВСКИЙ РОСУДАРСТВЕННЕЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

МАМИ"

Кафедра " Детали машин и пту"

~ПУСТМНЦЕВ Е.Н,

Б7

РАСЧЕТ ЧЕРВЯЧНЫХ

ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПЕРЕДАЧ

М'етодические укол»ни» к курсов»»чу проектнроввнит

дл» студентов всех специольиостеи

Б И Б Л И 1д Т Б К А

П

МГТУ МАМИ

Г

пир'- цГ ~ И с~ ПИ ~

МОСКВА 200б

Распознанный текст из изображения:

Параметры червяка

Таблиц а

г р р втрое ервячной пепелачи.

Рнс 2 Скема передачи

16

17

Пс. ~ Оф ь . с.хещ ° адывае*ся в указанные пределы, то иожно ар т дпугой к эфэ циент лиаметра червяка (табл'.4), саответстаущажк взжгому модулю, н найтм лругой коэффициент смещения по Еорыуле (25),Голи )хе ни од о иэ рекомендуемых ГОСТом значений козффижтанга лиаметра червяка не дает нужного смещения, о н изненить . с зубьев колеса а 1 или 2 зуба. После этого следует уточнить перелаточное число передачи по формуле (2) и част у вр жн я коласа по формуле (3).

Пои налн им воэможности выбора коэфффициента смещения лучше брать его и лою тельным, так ьак в этом случае сопротивление усталости зуба колеса прк изгибе выше.

На р .с.2 о азана схема цилиндрн еско чер ой передачи при

х=б.

Е табл.б приведен ~ вычисляемые параметры червяка и формулы для их

)

ра че *а.

*ар а . у роф . ер . хв - а„=зо', у рофн рмально с . Уб рей , р * ной с р в1 6„2ОЦ

Делительный угол подъема линий витка О для наиболее употребительных ц можно взять из табл.7.

Таблиц 7

Длина нарезанной части червяка (рис.2)

Ь, >(с, +с 2,)тл

ГДЕ Сь И С, - КсэффнЦИЕНтЫ, КОТОРЫЕ ВЫбИРавт ИЭ табп.б Па ЧИСЛУ

заходов червяка Е, и коэффициенту смешения Х.

Распознанный текст из изображения:

М)7по.г (3 ох)

Мапгность на червяке

Для червяка 21

Для червяка ЕА:

Для червячных вреда

Р, = Р„РДа.......(35)

где а угор профиля, равный 20'.

21

20

Используя полученный по формуде 1301 КПД, уточняют вращающий

момент на червяке

т, = "- ....Н .....(3 ()

и 'г)

Р, = ' ',...ЕВгд.......(32) Т,П, 9550

1.13.3 Определение сил в зацеплении

Окружная сила на колесе 1осевая вЂ” на червяке)

2000Тг 1000Р,

Р„= Рн и ' = вЂ” ', ....Н....(33)

Дуг

Окружная сила на червяде госевая- на колесе)

20007', 3 000 Р,

1 г

)г

В последних формулах Т, и Т„ в Нмг бю и б„, в ммг

Р,ир кВ г Ч,ич„вмг'с.

Радиальная сила на червяке и колесе

2 ПРОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТ ПЕРЕДАЧИ НА УСТАЛОСТЪ

ПРИ КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЯХ

2.1 Коэффициент, учитывающий механические свойства

материалов сопряженной червячной пары

где Е, и Е, вЂ” модули упругости,материалов червяка и венда колеса,

мпагт,и н, вЂ” коэффициенты пуассона.

Примечание. Для стали Е,=2,05 10' НПа,ч;-0,33 лля материалов вен-

цов колес е, и т, в табл.1.

2.2 Коэффициент, учитывающий форму

поверхностей сопряженной червячной пары.

г

Хя = '. т ........(37)

СОЕ 12„5!П ) „СОВ У

12 51П 2а„ж

2.3 Коэффиь!иент, учитываюший суммарную длину

контактных линий.

2, = ~ .....,....(39) )(Е )с,

где е, вЂ” коэффициент торцового перекрытия; К, вЂ” коэффициент средвего изменения суммарной д ы контактных линий.

е, =),95- вЂ” ';ф, =0,75......(40)

3,9

21

Распознанный текст из изображения:

ш .,с..,,.,,.(43)

Б )(,

а и1с -см. В п.2.3

'ьг = вЂ”,.......(44) 360'

гю """'

де 8 в градусах (таол.8)

ьх, ж 1 вЂ” , ....(45)

140'

где Т в градусах (табл.5).

3.4 Коэффициент формы зуба Уы

ВыбиРается па графику (рис.3)

Ум«.

"--. = "1 т,

23

2.4 коэффициент, учитывающий условный угол обхвата,

г, =)~ вЂ”.........(4Ц

350'

)) 20

где 8 в градусах.

2.5 Уто ение коэффициента нагруз и

по Формуле (10) для окончатедьного выбранного И найти 84по Формуле (9) найти К лля полученного 8 и окончательного 2,; по Фориуле (13) найти К„ при действительной скорости скольжения, вычисленной па формуле (29); по формуле (8) найти уточненный коэффициент нагрузки К.

2.6 Уточнение допускаемого контактного напряжения

В зависимости ат выбранного матеркала венца колеса по Формулам (14))(20) или (21) определить окончательное допускаемое контактное напряжение, дредварительно уточнив коэффициент с„ (с ') па скорости скольжения, вычисленной по формуле (28),

2.7 Лействительнме онтактные напряжения

с „=. 2 2„2,2 вЂ” ' ~ вЂ” '<[б]„.2МПа ..(42)

25 2 АТь

ГЛЕ 2„ В Мпа" ; Т, В НМ; бш И б, В Мм.

СРавнив о„ м (п)я и Учел фактическУю скоРость скольжениЯ в зацеплении ц,, сделать окончательный выбор материала венца колеса, установить твердость поверхности и вид окончательной обработки витков червяка.

2.8 Проверка зубьев колеса на прочность

по кантактн м напря ниям.

проверка производится пр действи неучтенных пиковых нагрузок по формуле

где Т, и Т, вЂ” соответственно наибол ший неучтенный пиковый и максимальным Расчетный мо ентьц Пе вЂ” контактное напРЯженИе пРи Т„ по Формуле(42); (п1„ „„ вЂ” предельное допустимое контактное,напряженме (табл. 10)

т блиц» 10 '

3. ПРОВЕРОЧНЫН РАСЧЕТ ЗУБЬЕВ КОЛЕСА

НА УСТАЛОСТЬ ПРИ ИЗРИБЕ

3.1 Коэффициент, учлтываюший суммарную длину контактных линий,

3.2 Коэффициент, учитываюший условный угол обхвата,

3.3 Коэффициент, у итываюший наклон зуба колеса,

ш ш и ш «ш ша ша Ъйлш«шша )' Рк

Р 4.8. " штту

Распознанный текст из изображения:

Эквивалентное число циклов

())' = )4,)1) ....(47)

2

2у

Соб'У

3.5 Коэффициент нагрузки К

или при и;-и=сопев

144 = ~ вЂ” '( ' )',....(49)

(м Т „

Р Р Руэке

У Р

Дл бро

ок =0,14о„+0,44о,....МПа

(7 о - вЂ” 0,11о„з + 0,35о77...МПО

'[о) = "о (ькь МПаг....(50)

к

а при реверсивной

о„о вЂ” вЂ” 0,27оьз...МПа

3.7. напряжения изгиба в зубьях

3.6.2 Коэффициент безопасности:

3.6.3 Коэффициент долговечности

К =.1 вЂ” г'1,, (46) ~М

ГДЕ Р, В Нь би И И В ММ; В, В МПа.

в зависимости от коэффициента смеыения Х и приаедецного числа

зубьев 2

Берется на основании расчетов в п,2.5

3.6 Определение допускаемых напряжений згиба.

3.6.1 Успев ый баз вми предел из ибиой выносли ости

зубьев колеса

для тех же материалов при реверсивной нагруз е

Для чугунов при нереверсивной нагрузке

ок и 0,43о„г...МПО,

для бронз и латуней, В, = 1,75; для чугунов В, 2,0.

ГДЕ М, вЂ” баэа ИСПЫтаинй (Мы=10'); М вЂ” ЗКВИВапвитисв ЧИСЛО ЦИКЛОВ

нагружений зубьев колеса йри изгибе.

Полученный по формуле (46) коэффициент не должен выходить за

пределы: О, 54< К <1, 1.

суммарное число циклов М определяется по формуле.(13).

Козффиц е т эквивалемтного реяима

т,

,') П,(,( )'

''т

(ца =,.....(48)

3 л(,.

Обозначения в формулах (48) и (43) те же, что и в формулах (17) и

(18),

При типовом ре:киме натруженна (рис.1) ц,можно взять иэ табл.4.

3.6.4. Допускаемое напряжение изгиба

ог = УУ4У,У '7 <[о) МПа (51)

ДЯ

7Ыт1п(

Если в результате расчета окажется п,>1п), то сопротив ение усталости зуба при изгибе можно повысить увеличением модуля передачи или выбором более прочного материала колеса. В первом случае требуется перерасчет геометрии перелачи.

25

Распознанный текст из изображения:

Напряжения кручения

т, т,

вЂ” вЂ” ...МПа

КР =)ф 02,11 -'

Р

]ст] 1 = ' ...МПа.....(55),

(л] 4lс

1с 1 1

ф, ж( вЂ” + вЂ” -')вЂ”

)ся )с Р

4.1. Проверка на усталость

....Н. мм..(53)

табл ц 11

Напряжение изгиба

М М

МПа '))' 0,111',

З.В. Проверка зубьев колеса на поочность

при изгибе

Напряжения изгиба в зубьях колес три действии неучтенных пиковых нагрузок должны удовлетворять условию

гле Тшы и Т, -соответственно наибольший неучтенный пиковый и максммальньй расчетный моменты, и, вЂ” напряженме изгиба при т, по ФОРМУЛЕ )51),)П)и,„, вЂ” СМ. В табЛ.10.

4. НРОВеРкА тела чеРВякА нл ООДРОтиВление

устллости и жесткость

Как правило червяк выполняется запело с валом. Для обеспечения сопротивления усталости и жесткости вала червяка рекомендуется выбирать его коэффициент диаметра О 0,25х,, что принято для стандартных передач. Если принятое значение В<0,212х,, что возможно у нестандартных червячных передач, то вал червяка следует проверить ыа усталость и жесткость.

червяк можно представиьь как двухопорную балку. Расстояние иежду опорами окончательно устанавливают при конструировании передачи: в проектном расчете его можно принять Ь =10,8 1,0)с1,.

Если червяк нагружен только силами в зацеплении, приложенйыми в его серелине между опорами, то максимальный изгибающий червяк момент

Напряжения сжатия или растякения

В последних четырех формулах И„ и Т, в Нммс

Рм,ро И Р„В Н; 1„4„, И бп В ММ.

проверка сопротивления усталости тела червяка производится по

эквивалентному напряжению

допускаемое напряжение [и], определяется по фориуле

где и, вЂ” предел выносливости матеркала червяка при знакоперемен-

ном цикле нагружения в ИПас К„, вЂ” коэффициент концентрации напря-

жений цетали,

ГДЕ Кы вЂ” КОЭффИЦИЕНт ВЛИЯНИЯ абСОЛЮтНЫХ РаэМЕРОВ,)табп.11)1 )С„вЂ” коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности )табл.12); К вЂ” эффективный коэффициент концентрацми напряжений )табл.13); )и) вЂ” допускаемый запас прочности при знакопеременном цикле ивгручения )обычно )и), 1,5.2,0)1 К„ вЂ” коэффициент, учитываюший влияние упрочнени» рабочей поверхности. при червяках цементованшых и с поверхностной закалкой К„ = 1,7 2,8. В этих пределах К возрастает с увеличением К„.

Распознанный текст из изображения:

теплица 12

(000Р~~- 1) 6(4) (57)

КА0+7)г)

табл ца 13

А = 20а',...лг'...(58)

у = вЂ” " ' < (у)...мм...(56) 48Е!

1де а„в м.

1 = 7' (0,4+0,6 вЂ” "' )....мм', 64 411,

4.2 Проверка жесткости тела червяка

Если червяк нагружен толь в зацеплении, приложенными в

его середине между опорами, то максимальный прогиб червяка равен

где 1 в мм1 Р,и Р в Нь Е вЂ” модуль упругости материала червяка в

мпа1 1 вЂ” приведенный момент инерции се ен я червяка, определяемый

по формуле

Допускаемый прогиб 4 у4 = 10, 005..0, 011ш.

Если действительный прогиб окажется бодьше допустимого то жесткость червяка можно повысить уменьшением расстояния между опарами Л 4с проверкой эскизом) или выбором большего значения:

4табл.44 из рекомендуемых для принятого модуля лье В этом случае необходима сделать новый расчет геометрии и уточнить КПД передачи.

5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ И ОХЛАЖДЕНИЕ ЧЕРВЯЧНЫХ ПЕРЕЛАЧ.

5.1 Тепловой расчет при непрерывной работе передачи.

При установившемся тепловом режиме температура масла не должна превьяпать допускаемую ~С4=00 90'С при нижнем расположении червяка и ~14 =60..70'С вЂ” при верхнем.

Условие нормального теплового режима

где Р, вЂ” мошно«ть на червяке в кВт1 П вЂ” КПД передачиь

максимальная температура окружающей орели в гралусах

цельсия 1обычно прини ают с, = 20'С11

К вЂ” коэффициент теплопередачи в ВтУм' граду

А свободная поверхность охлаждения корпуса передачи, в которую включается 50Ь поверхности ребер, а м-';

Ю - «оэффициент, учитываюший теплоотвод в фундаментную плиту или раму машины и доходяший да 0,3 при прилегании корпуса передачи по Оопьшой поверхности 4в расчетах можно брать В=0,2 0,34.

Коэффициект теплопередачи при охлаждении эа счет естественной циркуляции воздуха берется равным

К=0,5...17,5 Втум' грал.; большие значения принимают пои хорошей циркуляции воздуха.

Свободная площадь охлажпения корпуса передачи без учета поверкносяи ребер может быть опраделена по приближенной формуле

Голи с „ ь ~14, то должен бмть предусмотрен отвод избыточного ;. Тепла. Это достигается: 14 оребрением корпуса; 24 оребрением

хэрпуса с обдувом его вентиляторам; 34 проточной водой, пропускаемой по змеевику, помешенному в масляную ванну.

Оребрение корпуса релуктора позволяет увеличить ахлаждаемую

поверхность на 30 404 и является одним из действенных путей

усиления теплоотвода. Искусственный обдув осушествляется вентиляьсром. который устанавливают на валу червяка. В этом случае

обдуваемые ребра размешаст вдоль патака воздуха.

При охлаждении редуктора вентилятором условие нормального тепЛового режима

) 0001 (~ 71) И (59)

14аАР +(А вЂ” Аа)16(4+4)г)

где дополнительно к формуле 4574

29

Распознанный текст из изображения:

К„ вЂ” коэффициент теплопередачи с обдуваемой поверхности, апределяемый по формуле

вЂ” Вт

м град.

Здесь и, в мин

А вЂ” плошадь поверхности корпуса редуктора, обдуваемая венги" лвтором. Без учета плошади ребер плошадь А, при диаметре крьтьвЂ” чатки вентилятора О, 0,70, прибликенно равна

2 2

где а„ в м.

5.2 Тепловой расчет при периодической работе передачи

При повторно-кратковременном режиме работы, если время непре- '

рывной работы и паузы мало по сравнению с временем разогрева

передачи до установившейся температуры, то в первом приближении '

тепловой расчет мокно вести так же,как и при непрерывной работе,

но по средней моюносги выделяюшегося аеплового потока

РОООР[1 0)0

а КА[)т()()

т сительная прололжительносаь работм ереда

Здесь

Т

где Т, вЂ” время работы; Т вЂ” общее ремя, т.е. время работы плюс

время пауз за один рабочий цикл передачи или за другую единицу

вре ени, например, за час.

для тяжело нагруженных червячных передач, работавших с дли- .'

тельными остановками, во време которых передача может остытв,

расчетом определяют допустимое время непрерывной работы до дос-.

тижение маслом предельной теипературм

(С,лН Е С та)Ы„,

,чпс..(61)

11000 Р, (! вЂ” П ) вЂ” КА Ы„, (! е 4( В(800

где С, вЂ” теплоемкость металла корпуса передачи (для чугуна С, 500 Джукг град.1;

С, вЂ” теплоемкость масла (С, = 1700 Дж)кг град.)(

ш,и ш, вЂ” соответственно масса корпуса Передачи и масса масла в кг.( А с вЂ” средняя избыточная температура масла, .определяемая по фор уле

[(] вЂ” („

Ыя м

2

Продал;кительность перерыва, необходимого для остывания масла,

Ст ВСт

!800 КА[1т8()

30

6. осоненности проектировояного Гйсчетй нервяяной передйии

ПО НАПРЯЖЕНИЯМ ИЗГИБА В ЗУБЬЯХ КОЛЕСА

Для червячных передач с большим числом зубьев, ручных и открытых проектировочный расчет ведется по напряжениям изгиба в зубьях колеса.

6.1 Определение модуля зацепления

ль=!857 ' г мм [63)

АТау.

г,'[(7)7

тле т, в нмь (0). в мпа

Выбор и определение величин, входяших в формулу (63):

Т вЂ” и 1.1( (П1 вЂ” п.3.6; х, вЂ” п.1.3( У, вЂ” п.3.4 из рис.З,

приняв х=0,~10 и определив предварительно х„=хдсов 0;

А вЂ” п.1.11.

Полученное значение модула округляют до блнжайше большег

атандаргного значения (табл.З).

6.2 Выбор я и определение ме осевого расстоян

Прелварительно принимают я 0,25хм а окончательно я выбирают

ц табл.З в зависимости от ш.

Межосевое расстояние определяют по формуле

0) .....[54)

2

При проектировании серийных червячных пер дач полученное а„ округляют по ближайшего стандартного по ГОСТ 2144-76 (п.1.13.1).

Для нестандартных червячных передач а округляют ло целого "аисла с окончаниеи на 0 или 5.

Дальнейшмй расчет передачи промэводится согласно пунктам 1.13.4..1.13.6,

6.3 Пров р чный расчет зубьев колеса на згиб.

Этот расчет производится с целью вычисления действитедбных напряжений изгиба зубьях колеса, о орые позв лят око ательно выбрать материал колеса.

Определение с см. в разделе 3.

6.3.1 Проверка зубьев колеса на прочность по изгибу

Смотри н,З.В.

6.4. Проверочнмй расчет зубьев колеса

по контактным напряжениям.

Смотри п.2.

Распознанный текст из изображения:

ВВКДВНИК

черэ чная паредача (чп) вЂ” механизм пля передачи врашения между перекрешнэаюши .ися залами ьюсрелствоч винта (черняка) и сопряженного с ним червячного колеса.

Пас стаями . ерв чных передач являются:

-большой лиагаэон ралуц рования (передаточное число одной пары ц=з. 80, а некоторых случаях вЂ” Ла с=!000))

бо. ая плавност алошумность р бог ь

компактность;

бол шая кине еская точи г

Нел : « . пыэяаны знач тельным скал ением з зацеплзиин: низк й КВД (0-0,85 0,9);

вЂ” небо, долговечно т

обхопимо т рн нения порог с о ш . антифрикцноныьях матери

алов (сана иа мер б р бы с эаеланием);

напра еяььк тепловой ре ик, часто требуюшнй примзноеия клаж лаюк(нх ус р йс.*

иэ-за ,. э ого кчп и, как слезет ие этогс, чрезме)ьш' го нагрея приме аон .е ерая 9ных передач з при одах непрерызно) писания и с паа »е ми требованиямм к т и ратуре корпусных и юлей не жела ~ . Огы но применение еравчных переца'( о1')ьньи ~иваю модное . ло 50 кВт.

Пнлинпр чсс ой ьераячная передача ыазвана потому,:я') пели- тельные » .ал е поэеркности чер я а и копнса к) уговые цилинлры.

В э ..а«ти ат 9еометр . р б чей по ерхности череяяон р эличают льа гх вила: линей ат е (геликоипные) м нелыньь((яятмь.

л . ай ать:е аинтозые поверхности образу тся зюггозйм заижопием пря ай ли , ей атые вЂ” любой задан ой кривой.

на болыэее применение палучиля более технологичяыф,г(В)те)4)9ьтые червяки трех тило ар мепоа(28),эвольвентный

(81) н , , й (Кй) .

Велиней атые .*р уч * отру ситом ксничеокбй г($8) или тороипальнсй (КТ) формы.

Бальное .опыление я зацеплении требует, чтобы материя'пы ')грвяка и венца ко.еса катались ан ифрикцианной парой.

Чер яки а ос) оэноч иагатоеляют запало с валом иэ углеродИстых и ле о а «ьх сталей. Раже пгя черняков применяют чугун Или тмтаноаые спла

Колесо являетсг, как правило, составл з стального или чугу :. ц Г ц П. е ц в: лес при е : а ериалы с орошими антифрикционными и антизапирными саойстэами. К ним о носятся бронам, латуни, 9угуны, композиционные еталлакерамические а ер алы, ппастмассьи екоторые вилы Превеснослоистых пласгн о

Эти материалы условно делят на 4 группы:

оловянные бронзы;

беэоловянные бронзы и летун 9

чугун

неметаллические материалы.

Работоспособность червячной пералачи огранкчизается:стойкостью рабочей поверхности зубьев;изгибыои усталостью зубьев.

Работоспособность репуктора а целом опрепеляется:

предельно допустимой температурой асла орпуса;

усталостью и жесткостью червяка.

Основными вилаы разру е я р б о ер й уб к лес являются: усталостное выкрашивание (питти г) лля оловянны бронз! заедание (намазывание, задиры) лл б ло х аысакопр бронз, латуней) механическое (абразивное) иэнашизание -лля чугунов; снижение упругих свойств (раэмпгче .ие) или оплавление зубьев калролонового ве ца.

Прочностной излом зубьев колеса характерен лля перелач, работаюших при нестационарных ре има с большой частотой л чений при значительных перегрузках.

Усталастный нэпом вЂ” при стационарных ре и * на ру ения а передачах с большим передаточным числом и малом модуле зацепления. Капам зубьев ограничивает работоспособность зацепления в тихахопнык передачах, при ручна приводе а о кр тых и р Ла ах, тле интенсивное абразивное изнашивание .р воп т к уменьшению размеров опасного сече я зубьев.

Виды расчетов:

1 - на контактные напряжения (проверочный прае . разочный1;

2 вЂ” на изгибные напряжения вЂ” (проверочный и ре е прое тировочный))

Э вЂ” на нагрев редуктора)

4 вЂ” на усталость тела червяка;

5 вЂ” на жесткость тела чер яка.

Распознанный текст из изображения:

фм ж4,5 1О ' Л, с)Т21 вЂ” )),4),

с

1. 1 Немодные ланные:

1.6 Выбор профиля червяка

В

пп = В 16 2, =44 при ц = 16 31,5 2, =21 пРи о = 31,5 .ВО 2, =1,

1.3 Ч с убьев колеса вЂ” 2,:

с 2 2 и(1)

и = вЂ” '(Т)

21

2с

4 Часто а врашения колеса вЂ” и,

пт = вЂ” ',1мисч ')13)

1.ПРОЕКТИРОВОЧНЫЙ РАСЧЕТ

ЗАКРЫТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЧЕРВЯЧНОЙ ПЕРЕДАЧИ

Целью проектировочного расчета является предварительное опреде е размеров передачи.

передаточное чмсла -цс

часта а ар шен я червяка и, 0 н ')1

вЂ” врашаюшил момент на валу колеса Т, )Нм) при постоянной нагрузке

ли алак нагружения )эа исимость т, от времени) при переменной

нагруэкес

ресурс ер дачи 5, )час)1

р жим работы и условия нагруженияс

ксзффиц н р паузки )М

1.2 Выбор чмсла замалов червяка вЂ” 2,1

получе е 2, округлит до ближайшего целого числа Число зубьев чер ячного колеса рекомендуется выбирать в пределам 30. 84 для редукторов сбшего иазначенил.

Ут чнить передат чное числа:

коли черн ый редуктор предназначен для серийного выдускс>, та факт « е передато е числа д л ы отличаться от' Номинальных с андартных более чем на 44.

Гсстам 2)44-76 предусма рени слелуюшие номинальные передаточные числа:

1 р л В 10 12,5 16 20 25 31,5 40 50 63 ВО

рял В 11,2 14 16 22,4 26 35,5

1,5 Ориентированная ар сть с аль ения в заце л Ч

де Т,)Нм) вЂ” макаимальный длительно лезет уюш й решаю~лил о е

на валу колеса, ч ела ц л а дей т « р р к луьбы

Н>5*10', и, в мино.

Выбор профиля червяка определяется требуемыми з сплуатационньвн свойс ва и и ехнало ическ ми воэможност ми предп лагаемого производства.

Пер да с черв ам 2И12112Н и 2К б д .р . р д новыми зксплуатац о ны й , л « д

го качества осушествляется при раэл .нных технологичесс; возможностях,

передачи с червяками 21' обладают павышенньви кпд и нагрузоч ой способностью, однако производство к переда э н определенннми трудностями.

Дрхимедовы червяки нашли наиболее широкое применение, что обьясняется ваемо остью точного шлифовани их рабочих поверхностей. Однако архимедовы передачи с мнагозаходны. червя«ом отличаются большой слов остью изго авлен я и о точности уступают передачам а червяками типов 21 и 2К.

Эвольвентные червяки позволяют улоб а и ве ьма тап произво-

дить шлифование раб ч х повермностеи плоской горновой позер ноатЬю диакового круга, однако применять их можно талька при а ч и специальимм шлифовальных станков.

червячные передачи с конволюгнымл черн кам ус у * насти архимедовым передачам. червяки типа Кн примен ют при нарезании колес летучими резцами.

Червяки типа 2К применяют главны бравом при отсутствии ста «ов для шлифования э л ве т ервя в и при необх и о ти изготовления передач са шлмфаванньми многаз ад р каин.

В Наставших методи ес х указаниях лается р ет р имедовым и эвольвентных червячных передач.

1.7 Предварительный выбор матер ал в колеса и червяка

Основным фактором, определ юш м ыбаа матер ала ве ц колеса, является скорость акольжения в зацеплении. Применен дефицитны высокоаловяниын бранз может быть опраад » только лля ответвЂ” ственных передач со скоростями скольжения У, > 10 ьсУС, малооловянные бронзы применяют при ясу 10 ус, беэаловянные бро зм и латуни используют при У < 4 Ус, угуны вЂ” при У с 2 иус.

,В. табл.1 приведены основные материалы венцов червяч колес.

Распознанный текст из изображения:

!

т 0 н 1

пр пе

я

Р

н,(нв) с си

ип у,

у

3 4 5 6

Зр С)ае)

0,335

196 225

284

Вг.спа

66

100 0,98*10' 0,335

)20 60 0,74 10' 0,335

35

Вр ОВПВСЗ

147 19 108

()76 216

60 76 0,74*10' 0,335

ЕО

100

Пр.ОЗОЗСВ

60 76 0,74*10' 0,336

176 216

ВО

108

12

1*10'

392 490 196

225

110

тпус ) н вЂ” и и

ВО.ВЗДЗЛ

1 10' 8,35

490 588 196

343

140 140

10

490 588

;,2*10' 0,35 1*10 8,35

196 120 3 3 140

Зр В'ОМ(ь Л

196 170

**10' О,,)з

588 55 398 3 )О

588 225

10

й

1 10', 0,25

С 20

170 240

фер

0,98

1+0,25 ~ ы

К че ие характер т материалов червячных колес

|

)216 294 137 80 0.74'10'

147 ' 100

к 245 431 100 1, 01*10'

120

черзя. илах реда из о авляюг из ал й(табл.2), термическ сработан по в кой твердое . наилучшую стойкость пер д обе е 4ина черн к мз пементуемых с алей (202712хпзп7)Вхгг)15уе), елене после з аяк таерлость рабочей

ерхнос , )4=56 63 нпс. Выполняют червяк з среднеуглеродистых с леи (45;4ОХ;40ХП;35ХГСГП с оверхностнсй или об е й аа й ло рлос н=-45 50 нпс.

Раб ч е позер .ост, ' рвякав тр буют шлифовани и полираван . Пр; у стаи б рудов ия дпя шлифов ервяков для ик

изготазлен я приме яют у у ше е с ,, 3 яе тая . пр е яют ри не б одииасти вза мной р7р б к пес рп. =. Хр е того, стал в улучшенном и нор ализа анно сос аьн х р« еня для червяков вспомогательных тихо адны. н ма онагруьен ых редач.

1.8 Выбор сте ни т чнос пер дачи

Для силовых чер ячны передач с пар ое нд . с ени точности) от 7-ай да 9- й.

Требуему сте ень т ноет реду орн с л и р дач б рают з зав симасти от с орости око ен . (Т б 3)

1.9 Предвари ельн е о р леле кпд рада

мошнос и на раек

где Г' вЂ” приведенный козффипиент рени а тане ни, репеп емый как,

Распознанный текст из изображения:

эд сь(Р ' вЂ” прэ вед ный угол трения, который равен

ср = (3,0...3,5) вЂ” 0,921О ум(г)эад),(6)

где Ч в иусэ б льюее значение в круглых скобках брать дл»

беэоловяэных бронз, латуней и чугунов.

Коэффициент нагрузки

() = /ср/с„(8)

ОР . о Риу (6) л* т ул „н Р зуль Р ч 412 мус

р, = ' ',КВи(7)

Тэлэ

95509

,э

и =1-Р вЂ” ' (1 вЂ” у, ),(9)

фх

Э.)0 Выбор коэфэ циента диа евра червяка

К эффиц диане р червя станлартиэован « целью уменьшен егкл ур черв ных фрез и нарезания червячньг олес.вЂ” Д обеспече не эб д ой ве = ости чера а реко е дуется прини ать коэфт э ент диа евра чер а

В =9(9 вЂ” 4)(1Т вЂ” );(10)

1

2(

9 = 0,252,

с округле.ле до бли ай его стандартного значения (табл.4)

Т,

Х вЂ” '-(,и,

,(11)

Хг,л,

Рекоие. дуеиые сочв* ния молу ей ю и козффиц ентов диаметров червяка О

ри 2,=142(4

таб ц 4

Т 1

,(12)

Т

)О

1, 00

1,25

(1, 5)

1,6

2,00

2, 50

(3, 00)

3, 15

(3, 50)

4, 00

16*420

) 7, 5; 16; 20

14' '; 16*4 16**

10(12,5,16470

В (12*" с ) 5, 5, 164 20

8410(12 "(15,5716420

10"'(12'"

Р(40;12 5(16(20

845**;10;12'(12,5416(20

5, 00

(6,00)

6,30

(7, ОО)

В, 00

10, 00

(12,00)

12,50

16, СО

20, ОО

8(10(12, 5(1(э(20

8**(10**

8'10 12 5 14 16 20

12**

8(10(12,5)16(20

В(10(12,5(16;20

10,00**(10,00*"*

8;10(12,5)16(20

8;10(12,5)16

В(10

1.11 Определение эффицие а нагруз

К вЂ” коэффициент неравномерности распределенля нагрузки до длив

не Линии контакта вследствие дефор адин ч рвана

где 8 - коэффициент д формвц ервяк, опреде явный эмпир

ческой формуле

Ч. вЂ” средняя относительная нагрузка передачи

где „ вЂ” и

вЂ” максимальный длительно-действующий (расче н й) враэяающий момент(

момент( Тр с и и, вЂ” соответственно р шаювий мент, вре я работы и частота вращения на э-ои ступени бло а натру е ия.

Если частота вращения валов передач д накова на всех ступеНял блока нагрукения, то

где О вЂ” продолкительность одного блока нагрувенля.

йри постоянной нагрузке, котла т =т „,и -1 н ко=1.

если ре;ким,работы передачи оогветс ует гипово, у (рис.1), то эу бвратоя Из табЛ.5.

Распознанный текст из изображения:

т

т,

С, 1,331 С„ 1,13 - 0,251гч С = 0 8.

при Ч <1 м(с при 1< Ч < 8 ыус при Ч > 8 ыус

' Ин вЂ” вЂ” 8 вЂ” на > 0,07.(15) )( НЕ

1 (, (Ч ня (2() '1 ()б)

т блина 5

1 „= ОЗ + 0) лт ~- 0 02ч „(13)

,) Фе = бОК1(э,(19)

!3

вЂ” е .й р *

вЂ” в.

К зффиц ит э з нтн га режима

и сред относительная нагрузка переда 1и.

ка фф циент к, у итываюш й линамическу нагруз у, воэникаюв1ую в

зацеп енк:<, зази . т т скорости скальжени рабочих и верхвоатей и

ч ости из он юлия . р д ьи.

ножег б апрелеле а формуле

где, вЂ” номер епени т ости (т о . 3) 1 ч а и(с.

1.12 до ускаеи е конгактнье напряже ия

1.12.1 Матер *л колеса вЂ” ахова ая бронза

((т)л ю!О)нь70,)снь <4(тгз(Ч)((лю(14)

где (а)г - допус хенов контактное напряжение при базовом числе цнк Н, = 1О')) К, = т Утм „ - коэффициент, учитываюшии интенсив ость х наро ванна позер ности зуба;

К „ вЂ” коэффици нт долгове наст'иь эю вЂ” препел е .учест оронэы.

(а) О,заи при юл фаванных полирова н мерь .ах с рлостьо Нь(ЗНКС,

(П) 0,75аы пРи шлифованных чеРваках с еодостьг Н<320НЕ.

Коэффициент, учитываюший интенсивность из авива я пов рхности зуба, определяется зависи ти оь с орост коль я.

Коэффициент долговечности спрелел по ф р уле

Эквивалент ое число циклов агружен й уаь леса

где р, вЂ” коэффициент эквивалентного реж а1

ф(Е вЂ” суммарное число циклов цагружений зубьев колеса эа вес

арок олух бы переда Коэффициент эквивалентного резина

Хл,(, ( вЂ” вЂ” ')

7',

,(!7)

В . При постоянной частоте врашени л са и = = пзг.

обозначения в формулах (17) и (18) те ке, ч о и в формулах (11) и (12) .

.,если рв:киы работы передачи соответствует назону (рис.1), то значения р, нож о взять из табл.5

Суммарное число циклов нагружен я за весь ср служб е( елач

ГДЕ Л, - Чаотата ВРаШЕНИЯ Капвоа В Инио1

0„ " ресурс работы передачи в часах.

Распознанный текст из изображения:

Л[1 = 60[Хна, вЂ” ')Еь

" 1й

[а]н = [а]ло с„[20)

1.13,2 Расчета й ОЛУЛ

1.12.3 Материал колеса вЂ” чугун

2ат

0 = вЂ” т вЂ” 21[24)

т

[ьт], =[О]л с,',[2!)

1.13.1 меж се ае расстояние

л = ш вЂ” 0,5[а Ф 2,),[25)

ащ =6251 вЂ” ', мм,[22)

[фт,

де т, н ь а1, в мпа.

15

пр чание. Вс частоты вращения колеса на каждой ступени

блока нагружения различны, то

тле и, вЂ” частота враще ия колеса ьа ь-ой ступени агрукения.

1. ° 2 2 материал колеса вЂ” безаловянная бронза или латунь.

Л у еиа ое на р из у я огоутотв я зае- ла

тле ьа1 „ ахеян л ус немое напр ение;

. аэффиаи нт,у тываюший в ияние скороати скольжения а

еда*

Дгя цлиФ а ььх и пол ра а ыых червяка с твердоотью

ВУ45 НЛС

[ст]. ж ЗООМ7(а;суь ж1 вЂ” О 0851'„

где у иу

Лл ш . Ф а . х червяков твердостью И<320 НВ,

[а]ло вЂ” вЂ” 250МПа;суь =1 вЂ” О,И:

где ч, а тс.

л л и гока Р е 1о1м=175 мп,а каэфф циеы

учитыааюший л Р ' скалах

с, = 1 - 0,2]/ск',

д Уо 1

1 13 О ределение ра ров передачи

Коли праектируема перелача релназна е. а д » сер й *о выпуска, та полученное а„ округ ют л О .нкайш * стаадартнога ГОСТ 2144-76

1-й ряд ...40,50,63,80,100,125,160,200,250,400,500

2-й рнд.. . 140, 1ВО, 225, 250, 355, 450 . .Мм.

следует предпочита 1-й ряд в Ро..ь .

Для песта дарг черн » перед а„ а ру лью д бл ай аго целага числа с оконча нам на 0 или 5.

т = вЂ” "[23)

Полученный модуль а руглить до бли й его ст дарг ого по Гсст

13672-74 1табл.41.

1.13.3 Окончательный выбор каэффмцн та лиа ра ранка и определен коэфф циент ешан арая

Коэффициент диан тра черн ка выб р тся з с анд ртьога р д

близ к зна енин, апрелелен у Фор у й.

сочетание модулей и коэффиц енга дк егра чер яка о,ределяется'рекомендациями 1табл.41.

при окончательном выборе О у итыв его в .ние а кПЛ перед чи, на откость уст л сть те еаза « . Мен е й ла бол ший КПД передач, на жесткость усталоот тела рвлка при етом ниже.

Смещение черника выполняют с цел ю вписывания стандарта е . ыежооевае расстояние при выбранных 12

Коэффициент смещения ервяка ра аы

где а„ вЂ” стандартное ме осевое раосто н е.

Из условия непадреэания и незаострени зубьев коле а коэффициент смешения должен быть в пределах

41> л> вЂ” 1.

Книга: Метода № 297

Описание

Характеристики книги

Список файлов

Комментарии