Курсовая работа: Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания

Проектирование сборных железобетонных элементов каркаса одноэтажного промышленного здания

Содержание

• As,III с шагом 200 мм. 6.3 Расчет подколонника и его стаканной части При толщине стенок стакана поверху t1 = 250 мм < 0,75hd = 0,75∙550 = 413 мм стенки стакана необходимо армировать продольной и поперечной арматурой по расчету. Подбор продольной арматуры Продольная арматура подбирается на внецентренное сжатие в сечениях V –V и VI – VI. Сечение V –V приводим к эквивалентному двутавровому: bf` = bf = bcf = 1200 мм; hf` = hf =300 мм; b = 600 мм; h = 1700 мм. Армирование подколонника принимаем симметричным: а = а` = 40 мм. Усилия в сечении V – V: М = -381-60*0,9-52,5 = -487,5 кН∙м; N = 2082+105,1+384=2571,1 кН; е0 = M/N = 487,5/2571,1 = 0,19 м.> еa=h/30=0.055 Эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры е = е0 + 0,5h – a = 0.19 + 0,5∙1.7 – 0.04 = 1м. Проверяем положение нулевой линии N = 2.571 MН < Rbbf`hf` = 9.74∙1.2∙0.3 =3.5 MН – нейтральная линия проходит в полке поэтому арматура подбирается как для прямоугольного сечения шириной b = bf = 1200 мм=1.2м и рабочей высотой h0 = h – a = 1700 – 40 = 1660 мм=1,66м. Вспомогательные коэффициенты: φn = N/(Rbbh0) = 2,571/(9,74∙1,2∙1,66) = 0,133 < ξR = 0,65; φm1 = (N·e)/(Rbbh02) = 2,571/9,74∙1,2∙1,662 = 0,08; δ = а`/h0 = 40/1660 = 0,024. Требуемая площадь сечения симметричной арматуры Аs = As` = (αm1 - αn(1 – αn/2)/(1 – δ) = (0,08 – 0,133∙(1 – 0,08/2)/(1 – 0,024) Аs,min). Корректировку расчета не производим. У широких граней предусматриваем по 3Ø10 АII с тем, чтобы расстояние между продольными стержнями не превышали 400 мм. В сечении V –V усилия незначительно больше, чем в сечении IV – IV, поэтому арматуру оставляем без изменений. Подбор поперечной арматуры стакана Стенки стакана армируются также горизонтальными плоскими сетками. Стержни сеток Ø > 8 мм располагаются у наружных и внутренних граней стакана; шаг сеток 100…200 мм. Обычно задаются расположением сеток по высоте стакана, а диаметр стержней определяют расчетом. Так как 0,5hc=0.5м> е0=0.19> hc/6=0.17 – принимаем 6 сеток с шагом 150мм. Верхнюю сетку устанавливаем на расстоянии 50мм Расчет производится в зависимости от величины эксцентриситета продольной силы, причем усилия М и N принимабтся в уровне нижнего торца колонны. М = -381 – 60 ∙1 – 0,7*2082*0,19 =-164,1 кН∙м; Σzi=0.8+0.65+0.5+0.35+0.2+0.05=2.55м Принимаем сетки из арматуры класса А-I (Rs = 225 МПа) При hc/6 = 900/6 = 150 мм < е0 = 1,09 мм; е0 = 1,09 мм > hc/2 = 900/2 = 450 мм. Расчет ведется для сечения проходящего через точку К. Тогда площадь сечения арматуры одного ряда сеток определяется по формуле: Аs = 0,164/225*2,55=2,86см2 При четырех рабочих стержнях в сетке требуемая площадь сечения одного стержня Aw = 2,86/4 = 0,75см2. Принимаем стержни Ø10А-I (Asw1 = 0,785см2). 7. Расчет предварительно напряженной сегментной фермы пролетом L = 18 м 7.1 Данные для проектирования Требуется запроектировать сегментную ферму пролетом 18 м. Шаг ферм 6 м. Покрытие принято из железобетонных ребристых плит покрытия размером в плане 3х6 м. Коэффициент надежности по назначению γn = 0,95. Ферма проектируется с предварительно напряженной арматурой нижнего пояса и закладной решеткой. Бетон тяжелый класса В 40, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении: Rb = 22,0 МПа; Rb,ser = 29,0 МПа; Rbt = 1,40 МПа; Rbt,ser = 2,1 МПа; Eb = 32500 МПа. Коэффициент условия работы бетона γb2 = = 0,9. Напрягаемые канаты нижнего пояса класса К-7: Rs = 1080 МПа; Rs,ser = 1295,0 МПа; Es = 1,8∙105 МПа. Арматура верхнего пояса, узлов и элементов решетки класса А-III: при Ø ≥ 10 – Rs = Rsc = 365 МПа и Rsw = 290 МПа; при Ø < 10 - Rs = Rsc = 355 МПа и Rsw = 285 МПа; Es = 2∙105 МПа. Хомуты из арматуры класса А-I. Натяжение арматуры механическим способом на упоры стенда. Обжатие бетона производится при его передаточной прочности Rbp = 0,7∙В = 0,7∙40 = 28 МПа. К элементам фермы предъявляется 3-я категория по трещиностойкости. 7.2 Определение нагрузок на ферму Постоянные нагрузки Состав и величины распределенных по площади нагрузок от покрытия приведены в табл. 9. Таблица 9 Постоянные нагрузки на стропильную ферму Нормативная Коэффициент Расчетная Собственный вес нагрузка, надежности нагрузка, Н/м² по нагрузке Н/м² Железобетонных ребристых 2050 1,1 2255 плит покрытия размером в плане 3х6 м с учетом заливки швов Обмазочной пароизоляции 50 1,1 60 Утеплитель (готовые плиты) мин/ват 160 1,2 190 Асфальтовой стяжки толщиной 350 1,3 455 2 см Рулонного ковра 200 1,3 260 ИТОГО - - 3220