Методические указания к курсовой работе - Расчет регенеративного теплообменного аппарата ПВВРД, страница 5

3 и 4 или по формулам (58) (59) Численные значении коэффициентов тгтл и того пРизедзны з табл. 5. Таблица 5 Численные значения коэффициентов Ятл, Ятт,~л,Ъ'т при различных Т Среднелогарифмичэский температурный напор пля данной перекрестной схемы теплообменного аппарата будет о~лог С тког. прот (62) Здесь ттг — поправка на число ходов, определяемая по номограммам Щ приведенным на рис.

5 где,по к т„о- Т„ 4. Находим среднеи температуру нагрезаемого водорода: ук=7г Птког. (63) 5. Для дальнейших расчетов необходимо определить отношение диаметра диафраги к знутреннеиу диаметру труб ныл / х)а и шаг их раэмешения г /.оз, Оптимельные параметры нвквтии труб находятся з диапазоне 4у /Зл = 0,94...0,95, й /.Ря = 0,25...0,6. Запаэшись о(в / .))о и й /Ю~, па табл. 1 находим эначзниЯРГтт /"(Гюгл)иоки ('ф/$„„) для течения водорода внутри труб. Поскольку число Рзйпсхэпоа В тРУбаХ Ипк ЗаРВНЕЕ НЕИЗВЕСТНО, МОЖНО ПРЕДЗВРИтЕЛЬНО приннть Уек 10с.

Значения (о(/ы/Я~~ш)ле и (7 фл )яе„ для мзи трубного пространства получаем по (34). По формуле (39) определяем козффициент$оо„р . Значения коэффициентов Ся и Сд приведены на рис. 3. Величинуп 7~ находим иэ (19) по эаианноиу значении (Г( = о( /о(г = 3...6 (или предварительно определяем Лтя по (21)). Затем по (20) находим число Рейнольдса для меитрубного пространства Лег .

6. Определяем площадь проходного сечения з меатрубном пространстве: (7"'- '7А')-Г'~' — т; ) кот аоот ~ о г ! (6) ) ~!испо Прэндтля для смеси газов р .Ф~ ~Р (60) г Э. Нэхогим среднелогарифчический температурный напор пля поотиэотснг: Я ~г И (64) 0е „С4,- 7. Находим среднюш скорость газа в мевтрубном пространстве: Ж вЂ” (гг (66) огОтг 8. По формуле (32) находим с4г . 9. Находим коэффициент теплоотдачи з трубах, воспользовавшись эаланным заранее отношением о( к о~ , т.е. о~„ =.Лг~ о( 10. Определяем число Нуссельта для течения внутри труб: (66) Ик= т к где коэффициент теплопрозолностя водорода Л.к находим по температуре 7' с псмошьш табл. 2.

По формуле (31) нахолвм число к Рейнольдса для течения внутри труб яэк . Число Прандтляй„" к окй для водорода определяем при температуре T„и лазлении о„' про этом значения Лк, ср„, „т~„ берем из табл. . 2. 5ме6ФРЗХсикФраеме~поа - соответственно коэфрициенты местных сопротивлений входа, выхода (патрубков), сужения при входе потока в трубы, расширения при выхоле потока из труб, поворота.

Коэффициенты узх,-тзь,х,'фчие, ~нее~,„, зависят от отношения меньшей и большей площадей проходных сечений канала Я~/,У .. Зги коэффициенты можно «е чв ое ае че о ое Че че воо ох Ч о ох ов оо во б,е Рис. 5. Коэффициенты местных определить пс графикам, приведенсопротиилейий сужения и расиирения в зависимости от ным на рис.

5 [4), или по Формулам 5./я, О~р йее ) л" (79) (80) Юля входа потоке в трубы и выхода из них при размещении ПОСЛЕДНИХ В ПУЧКЕ С ШаГаМИ О, И 5оя ПОЛУЧВЕМ ~л Х))з (81) ФЬ- ОВОе Ое 18. Определяем срелнюю скорость водорода в трубах: (75) тете 7 Среднюю плотность водорода определяем при /уя /ех --~"- и теыпервтуре Тх по табл. 2. 19. Находим потери давления на трение внутри труб: (77) где фх получаем по (88), а (~ /~ „ )„ при известном Яял - пс табл.

1. 20. Определяем потери нв местные сопротивления; г ел е и '- — я ОЬ ляее ~ье я +сеуле о (йеол " у) апов я + пл твое л Рк твое вол ххол о пя (78) л Здесь у и Рх — плотности водорода нв входе и выходе (находятся с помощью табл. 1, соответственно, по ~к , ух и )пл =/ел ЛР» /х 1 тсв„', тлгхв - скоРости водоРода внУгРИ тРУб на входе н выходе; г тл(ь„, едлх и — скорости водорода во входном и выходном патрубках; Ф и Кхн опРеделениа ~зх,~выл,твоея, твоея необходимо задать площади проходных сечений входного и вьссодного патрубков(/ах.п иЯвех и). Нх можно принять равными площадям проходного сечения внутри труб, т.е. ч ЛВ» и = чзых.п = ~~— Лгл 1)в 8 о о Тогда )в '7рсси и'Ьых = 'всеыс, а талке меев=евое' евоеп=тех» ° Коэффициент сопротивления поворота принимаем разным алое = 1>52 21.

Находим потери давления на ускорение потока: лРхеек =як твохо,)ох «вох Н/мй. (58) 22. Определяем полные потери давления по холодной стороне теплообиенника: 2 ОРх ОРхев Се хыеет" СРе ееп (84) 23. Полученное значение л/о сопоставляем с заданныи значе- нием О Рх . ЕслиЛГс опРеДелалось по (21) е то Расхождение не должно срезывать Е(10...15)Я. Если Л~~ не рассчитывалось, а вадавалось, то расхождение может быть большим, Если л рх лО рве, то повторяем расчет по пунктам 5 — 22 для меньшего значенияУ~ .

Зыаинв ДВУХ ЗНаЧЕНИй О С„ В ЗазИСИИОСтн ОтЛХе ПОЭВОЛЯЕт ПОСта- точно точно определитьМ~, сопоставляя кривую О ~ъ (Л~~ ) с залан- ньм значением О пх . )(лн окончательно найденного знвчениа Л~к хв ° повторяем расчеты по пунктам 5 — 22 . Если О/тх < л и»,, то расчеты по пунктам 5 — 22 повторяем для большего эначэнияЛ~~ . Количество расчетов надо согласовать с руководителем работы. 24, Определяем максимальную температуру стенок труб Тот опас 7е Г 7х )+ (85) е и подбираем для них материал, используя данные, приведенные в табл. 5, 25, Коипонуем теплообменный аппарат внутри трубы диаметром 3 (см.

рис. 2). Теплсобменник размещаем на конической поверх- Феей. а ности, средний диаметр которой 2)ер = †„ . Рисуем эскиз рассчитан- ного теплообменного аппарата, обозначая при этом его входные и выходные патрубки и габаритные разиеры. Мерна стали я. Вт/(м К) т К 12Х18Н9 1073 350 280 270 873 923 973 100 50 15 120 120 120 26,8 25,9 15Х25Т (ЭИ439) 1273 1073 1173 1248 1273 18 8 3,8 2,5 10Х18Н18104П 1ЭП841) 1373 200 110 60 30 1073 1173 1273 137Э 190 100 50 25 23,0 46 16 6,5 2>О 1073 1173 1273 1473 330 110 70 20 ХВАЛОЮ (ЭИ559) 1373 40,2 50 18 8 4 2,2 24,8 25,9 1473 1073 1173 1273 1373 1473 360 150 86 38 24 ХН70 10 (ЭИ652) 35 34 Таблица 6 Свойства сталей, применяемых для изготовления труб, работавших при высоких температурах 110~ П р и м е ч а н и е.

й~ — временное сопротивление; 64г — условный предел текучести при остаточной деформации 0,2 Ж) 8;,'д, - предел длительной прочности за 1000 ч. 1. Теория воздушно-реактивных двигателей/ Под реп. С.М. Шляхтенко. - М.: Машиностроение, 1975. 2. К у р з и н е р Р.И.

Реактизныз двигатели для больших сверхзвуковых скоростей полета г основы теории. — М.: Машино- строение, 1977. 3. Д р е й ц е р Г.А. Компактные теплообменные аппараты: Учебное пособие. — М.: МАИ, 1986, 4. К у т з т е л а д э е С.С., Б о р и ш а н с к и й В.М. Справочник по теплопередаче.

- М.-Л.: Госэнергоиздат, 1959. 5. К а л и н и н Э.К., Л р е й ц е р Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в каналах. - М,: Машиностроение, 1981. 6. В в р г в ф т и к Н.Б. Справочник по теплофиэнческим свойствам газов и кидкостей. — М,: Наука, 1972. 7. Те~лофиэический справочник. — М.: Энергия, 1976 . - Т.З, 8, Ц е д е р б е р г Н,В. Теплопрозодность газов и кид- костей. - М.: Госэнергоиздзт, 1963. 9. Г о л у б е и И.Ф. Вязкость газов и газовых смесей. — М.: Физматгиз, 1959.

10. М а с л е н н и к о з С.Б. Жаропрочные стали и сплавы: Справочник. - М.: Металлургия, 1982. ОГЛАВЛЕНИЕ 3 4 5 6 12 16 35 Тем. план 1988, поз. 12 МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИИ К КУРСОВОЙ РАБОТЕ "РАСЧЕТ РЕГЕНЕРАТИВНОГО ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА ПВВРЛ" Автор-составитель Генрих Александрович Драйцер Репактор Р.М, Белозерова Техн.рекактор Е.А. Смирнова Полписано к печати 9.12.67 Формат 6Ох84 1/16. Бум.типогр, р 2 Уел.печ.л. 2,25;уч.-иэк.л. 2,50. Тираж 500 Зак л /20о4 1~и~ 16 Ротапринт 4АИ 125871, Москва, оолоколамскоо шоссе, 4 Предисловие . Условнне обозначении Общие сведения Исходнне данные для расчета .

1. Методика расчета теплообменного аппарата при заданном гидравлическом сопротивлении 2. Интенсификация теплообмена при течении теплоносителя в каналах 3. Порядок расчета Литература .