Антиплагиат (Проект реконструкции моста на 7км ПК 4+84 линии Биробиджан - Ленинское), страница 6

–Схема загружения промежуточной опоры на[3]опрокидывание нагрузку в поперечном направлении: 1 – допускаемаявременная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной[1]нагрузки Nk.; – ц ентр опрокидывания опоры; di – расстояние от ц ентра опрокидываниядо соответствующих сил; Ц.Т.– центр тяжести сечения по подошве фундамента.[1]Сумма опрокидывающ их моментов:Мпо=(Sγпzγп+Sγпczγпc+Sγozγo)nγηγМпо=14,352∙10,8+26,02∙6,91,4∙0,5=234,164 КнмМпо=(10,95∙6,9+30,586∙11,88+40,631∙12,96)1,4∙0,5=675,839 КнмСумма удерж ивающ их моментов:Мпу=QidQinQi+(p1np+ppn'p∙λ1-p2np+ppn'p)0,5d1 (2.42.)Мпу=5442,75 ∙3,47∙0,9+40,23∙0,9+12,7∙0,923,35+40,23∙0,9+12,7∙0,923,350,5∙3,47=19122,66 КнмРазность площ адей линии влияния:ΩkM0-mynyΩkMу=λξ-mynyd1Ω1=23,35∙0,15-0,91,13,47∙90,7∙0,5=235,33 м2к=0,91,119122,66-675,8391∙1,06∙0,8∙39,483=447,14 Кн/мК=447,1416,04∙1,355=20,57Таблиц а 2.30.

– Сводная таблиц а классов по промеж уточной опореВеличины, необходимые для подсчета класса опоры, и условия схем загруженияРасчетные значенияПо среднему давлениюПо максимальному давлениюНа опрокидывание[2]ПФОФПФОФПФОФC учетом э ксц ентриситетаПФк, Кн/м3519,161936,032398,611743,4391,141098,181998,47543,692017,312887,28447,14кн ,Кн16,0416,0416,0418,1418,1416,0416,0416,0416,0418,1416,04кпс ,Кн7,657,657,656,656,657,657,657,65http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=148/6918.06.2016Антиплагиат7,656,657,65K161,8989,06110,3463,6714,2950,5291,9325,0192,79105,4520,57Продолжение таблицы 2.30.[29]Числозагружаемых пролетовОбаОдинОбаОдинОбаПлоскость[2]расчетаВдольПо-пе-рекВдольПо-пе-рекВдольВдольПопе-рекДиаграмма классов грузоподъемности промеж уточной опоры – Прилож ение A.Анализ расчета показал, что класс промеж уточной опоры по грузоподъемности удовлетворяет условиям пропуска поездов,соответствующ ей II категории.2.3.2.

Промеж уточные опоры №№ 4-7Классификац ия опор осущ ествляют на основании Руководства [16] по предельным состояниям первой группы.Промеж уточные опоры классифиц ируют по грузоподъемности по нескольким видамрасчета:по среднему давлению;по максимальному давлению;по эксцентриситету приложения равнодействующей нагрузок с нахождением относительного эксцентриситета;по устойчивости против опрокидывания.2.3.2.1.[1]Основные расчетные данныеПролетное строение 34,44 м весом 104092,8 кг. Мост располож ен в прямой.Вес классифиц ируемой промеж уточной опоры выше подошвы фундамента Q1= 11896,875 кгс;вес опоры выше обреза фундамента Q2= 4584,375 кгс.Расстояние от боковой грани до центра тяжести dQi:в продольном направлении dQ1=2,5 м;в поперечном направлении dQ2=6,5 м;Распределенная нагрузка от веса пролетного строения – 30,98 Кн/м; от веса верхнего строения пути – 1,1 Кн/м.Расчетное сопротивление скального грунта в основании опоры R= 3000[2]Кн/м2Высота пролетного строения – 8,0 м.R – расчетное сопротивление кладки, при бетоне марки М200 равное Rб=4000 Кн/м2; с учетом климатического коэ ффиц иентак=0,87 расчетное сопротивление R=3480 Кн/м2.Размер e=eQ1+eQ2=0,5+0,5=1,005.

l1,2=33,6 м; λ1,2=33,6+0,35=33,95 м.Рисунок 2.10. –Схема промежуточной опоры мостаРисунок 2.13. – Расчетные сечения промежуточной опоры моста: a – сечение по подошве фундамента; б – сечение пообрезу фундамента.Геометрические характеристики расчетных сечений промежуточной опоры [2]приведены в таблиц е 2.31. и 2.32.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=149/6918.06.2016АнтиплагиатТаблиц а 2.31. – геометрические характеристики по подошве фундаментаПлощ адь поперечного сечения A, м2У, мХ, мру, мМомент сопротивления сечения Wх, м3Момент сопротивления сечения Wу, м358,52,256,52,1743,9126,7Таблиц а 2.32.

– геометрические характеристики по обрезу фундаментаПлощ адь поперечного сечения A, м2У, мХ, мрх, мру, мМомент сопротивления сечения Wх, м3Момент сопротивления сечения Wу, м324,451,375,110,4011,32723,2282,33Интенсивность допускаемой временной нагрузки, выраженная в единицах эталонной нагрузки с соответствующим ейдинамическим коэффициентом, представляет собой класс опоры в определенном сечении:, (2.27.)где к – интенсивность допускаемой временной нагрузки;[1]кН – интенсивность временной нагрузки, при λ=33,6м – 17,08; при λ=67,2м – 14,74.1+μ=1+2730+λ – динамический коэ ффиц иент1+μ=1+2730+33,6=1,425, 1+μ=1+2730+67,2=1,2782.3.2.2. Расчет грузоподъемности опоры по среднему давлениюРасчетная схема промеж уточной опорыпредусматривает загружение временной вертикальной нагрузкой обоих опирающихся на нее пролетных строений.

В расчетпо среднему давлению вводят только вертикальные постоянные нагрузки и искомую временную нагрузку, величину которойнаходят по формуле 2.3.Рисунок 2.14. – Схема загружения промежуточной опоры для расчета по среднему давлению: 1 – допускаемая временнаявертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной[1]нагрузки Nk.Площ адь линии влияния усилия:=33,95+33,952=33,95 м2Сумма вертикальных усилий от постоянных нагрузок, определяемая по формуле 2.5.где , –суммарная интенсивность постоянных нагрузок от веса пролетных строенийВ сечение по подошве[1]равная ,= 51,22 Кн/м;фундамента[2]=11896,875∙1,1+51,22∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙33,95+51,22∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙33,95=15278,072 Кнк=1∙0.72∙3000∙58,5-15278,0721∙1,06∙33,95=4422,573 Кн/мК=4422,57314,74∙1,278=220,662Всечение по обрезу фундамента[2]=4584,375 ∙1,1+51,22∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙33,95+51,22∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙33,95=7473,021 Кнк=1∙1∙3480∙24,45-7473,0211∙1,06∙33,95=2156,7 Кн/мК=2156,714,74∙1,278=114,512.3.2.3.

Расчет грузоподъемности опорыпо максимальному давлениюЭквивалентную нагрузку по максимальному давлению вычисляют по формуле 2.6.Для выявления минимального класса загружаем вначале один пролет, a затем оба.В сечении по подошве фундамента в продольном направленииhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=150/6918.06.2016[2]АнтиплагиатРисунок 2.15. – Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в продольном направлении: 1 –допускаемая временная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной нагрузки Nk.; Ц.Т.–центр тяжести сечения по подошве фундамента.[1]Nпρх=15278,072∙1,0=15278,072 КнмВетровую нагрузку вычисляем по формуле:[4]Sγ=wпFpaб, где wп=0,6 Кн/м2На опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙76,65=45,99 Кн; zγo=8,5 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙40,92∙0,2=4,91 Кн; zγп=12,5 мМп=1215,1∙0,5-1215,1∙0,5+4,91∙12,5+45,99∙8,51,4∙0,5=316,61 Кнм=33,952=16,975 м2ΩkM=16,975∙0,5+0,1∙12,5∙34,44∙0,8=42,93 м2к=1,2∙0,72∙3000∙58,5-15278,072-316,611∙1,06∙0,8(42,93+16,975∙1)=6158,43 Кн/мК=6458,4314,74∙1,278=326,98В сечении по подошве фундамента в поперечном направленииРисунок 2.16.

–Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в поперечном направлении: 1 – допускаемая временнаявертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной нагрузки Nk.; Ц.Т.– центр тяжести сечения поподошве фундамента.[1]Nпρх=15278,072∙2,17=33046,12 КнмДля классифицируемой опоры ветровые нагрузки составляют:На[2]опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙21=12,6 Кн; zγo=8,5 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙268,8∙0,6=96,77 Кн; zγп=12,5+0,5∙8=16,5 мНа подвиж ной состав–Sγпc=0,6Fpaб=0,6∙3∙35,61=106,83 Кн; zγп=20,485 мМп=(12,6∙8,5+96,77∙16,5+106,83∙20,485)1,4∙0,5=2724,47 Кнм=33,95+33,952=33,95 м2ΩkM=0,15∙33,95∙2=10,185 м2к=1,2∙0,72∙3000∙126,7-33046,12-2724,471∙1,105∙0,8(10,185+33,95∙2 ,17)=4062,79 Кн/мК=4062,7917,08∙1,425=166,98В сечении по обрезу фундамента в продольном направлении=4584,375∙1,1+51,22∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙33,95+51,22∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙33,95=7473,021 КнНа опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙76,65=45,99 Кн; zγo=8,5-5=3,5 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙40,92∙0,2=4,91 Кн; zγп=12,5-5=7,5 мМп=1215,1∙0,5-1215,1∙0,5+4,91∙7,5+45,99∙3,51,4∙0,5=138,46 Кнм=33,952=16,975 м2ΩkM=16,975∙0,5+0,1∙7,5∙34,44∙0,8=29,15 м2к=1,2∙0,72∙3480∙23,22-7473,021-138,461∙1,105∙0,8(29,15+16,975∙0,401)=638,72 Кн/мК=638,7217,08∙1,425=26,25В сечении по обрезу фундамента в поперечном направленииNпρх=7473,021∙1,327=9918,18 КнНа опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙21=12,6 Кн; zγo=8,5-5=3,5 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙268,8∙0,6=96,77 Кн; zγп=16,5-5=11,5 мНа подвиж ной состав–Sγпc=0,6Fpaб=0,6∙3∙78,72=106,83 Кн; zγп=20,485-5=15,485 мМп=(12,6∙3,5+96,77∙11,5+106,83∙18,774)1,4∙0,5=3266,5 Кнм=33,952=16,975 м2ΩkM=0,15∙33,95∙2=10,185 м2к=1∙1∙3480∙82,33-9918,18 -3266,51∙1,06∙0,8(10,185+16,975∙2)=2699,69 Кн/мК=2699,6914,74∙1,278=143,34Загружение временной нагрузкой обоих пролетов в продольном направленииВ сечении по подошве фундамента[2]=λ12+λ22=33,95+33,952=33,95 м2ΩkM=33,9520,5-33,9520,5+0,1∙12,5∙34,44∙0,8=34,44 м2к=1,2∙0,72∙3000∙58,5-15278,072-316,611∙1,06∙0,8(34,44+33,95)=2346,03 Кн/мК=2346,0314,74∙1,278=124,56Всечении по обрезу фундамента[2]=λ12+λ22=33,95+33,952=33,95 м2ΩkM=33,9520,5-33,9520,5+0,1∙7,5∙34,44∙0,8=20,66 м2к=1∙1∙3480∙23,22-7473,021∙0,401-138,461∙1,06∙0,8(20,66+33,95∙0,401)=784,42 Кн/мК=784,4214,74∙1,278=41,65http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=151/6918.06.2016Антиплагиат2.3.2.4.Проверка эксцентриситета положения равнодействующей по подошве фундаментаВ продольном направлении[2]e=1∙1,06∙0,8∙2346,03∙42,93+316,610,73∙(1∙1,06∙0,8∙2346,03∙16,975+15278,072)=2,4В поперечном направленииe=1∙1,06∙0,8∙784,42 ∙13,065+2724,472,1∙(1∙1,06∙0,8∙784,42∙33,95+15278,072)=0,14Так как e>1 –равнодействующая выходит за пределы ядра сечения и на сжатие работает только часть сечения по подошве фундамента.[2]ус=у-у0(e-1)eyc=4,5-2,25(2,4-1)2,4=3,189 мПлощадь сжатой части сечения по подошве фундамента Ас при этом составит 41,46 м2 и радиус ядра сечения с учетомтолько сжатой площади равен ρ=126,741,46=3,06 мПри выходе равнодействующей всех нагрузок за пределы ядра сечения необходимо откорректировать допускаемуюнагрузку по максимальному давлению[2]:к=1,2∙0,72∙3000∙58,5-15278,072∙2,6-316,611∙1,06∙0,8(42,93+16,975∙3,06)=1692,42Кн/мК=1692,4214,74∙1,278=89,862.3.2.5.Расчет на опрокидываниеЭквивалентная нагрузка для оценки опоры против опрокидывания подсчитывается по общей формуле 2.14.В [2]продольном направленииРисунок 2.17.