Антиплагиат (Проект реконструкции моста на 7км ПК 4+84 линии Биробиджан - Ленинское), страница 5

уголков к ферме11,200,5012,056,606,095,466,677,06По заклепкам прикрепления уголков к П11,200,5011,076,606,095,466,677,06Минимальный определяющ ий класс балки К = 7,33 - По нормальным напряж ениям в балке.Таблиц а 2.27.- Классы продольных балокНаименование и место проверки,мКласс балкиКлассы нагрузокНагрузка, соответствующ ая груз-ти мостов II кат.Нагрузка, соответствующ ая груз-ти мостов III кат.Нагрузка, соответствующ ая груз-ти мостов IV кат.Транспортер 20-осный г/п 300 т32-осный сочлененный транспортер ТС4-500Балка БПо нормальным напряжениям в[34]балке5,600,508,626,346,005,676,216,32По касательным напряжениям[34]5,600,0011,626,445,955,596,436,57По шагу поясных заклепок в верхнем поясе5,600,0019,246,445,955,596,436,57По устойчивости сж атого поясаhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=142/6918.06.2016Антиплагиат5,600,1319,486,425,965,616,386,51По устойчивости сж атого пояса5,600,389,886,375,995,656,266,38По местной устойчивости стенки балки5,600,0717,816,435,965,606,406,54По местной устойчивости стенки балки5,600,2216,296,405,975,636,336,46По местной устойчивости стенки балки5,600,3913,946,365,995,656,266,37По выносливости балки5,600,504,516,346,005,676,216,32Продолж ение таблиц ы 2.27.По заклепкам прикрепления уголков к Б5,600,0014,346,445,955,596,436,57По заклепкам прикрепления уголков к П5,600,0015,096,445,955,596,436,57http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=143/6918.06.2016АнтиплагиатПо прочности "рыбки"5,600,508,876,346,005,676,216,32По выносливости "рыбки"5,600,507,076,346,005,676,216,32Минимальный определяющ ий класс балки К = 8,62 - По нормальным напряж ениям в балке.Диаграмма классов грузоподъемности пролетного строения по попоперечной балке – Прилож ение A.Анализ расчета показал, что класс пролетного строения по грузоподъемности частично удовлетворяет условиям пропуска поездов,соответствующ ей II категории.2.3.

Классификац ия грузоподъемности промеж уточной опоры2.3.1. Промеж уточные опоры №№1-3, 8-12Классификац ия опор осущ ествляют на основании Руководства [16] по предельным состояниям первой группы.Промеж уточные опоры классифиц ируют по грузоподъемности по нескольким видамрасчета:по среднему давлению;по максимальному давлению;по эксцентриситету приложения равнодействующей нагрузок с нахождением относительного эксцентриситета;по устойчивости против опрокидывания.2.3.1.1.[1]Основные расчетные данныеМост расчетной схемы: 4х23,6+3х34,44+6х23,6м. Пролетное строение 23,6 м весом 38800 кг.

Мост располож ен на прям участкепути.Вес классифиц ируемой промеж уточной опоры выше подошвы фундамента Q1= 5442,75 кгс;вес опоры выше обреза фундамента Q2= 2710,13 кгс.Расстояние от боковой грани до центра тяжести dQi:в продольном направлении dQ1=2,25 м;в поперечном направлении dQ2=3,47 м;Распределенная нагрузка от веса пролетного строения – 16,44 Кн/м; от веса верхнего строения пути – 1,1 Кн/м.Расчетное сопротивление скального грунта в основании опоры R= 3000[2]Кн/м2Высота пролетного строения – 2,16 м.R – расчетное сопротивление кладки, при бетоне марки М200 равное Rб=4000 Кн/м2; с учетом климатического коэ ффиц иентак=0,87 расчетное сопротивление R=3480 Кн/м2.Размер e=eQ1+eQ2=0,375+0,375=0,75.

l1,2=23,0 м; λ1,2=23,0+0,35=23,35 м.Рисунок 2.3. –Схема промежуточной опоры мостаРисунок 2.4. – Расчетные сечения промежуточной опоры моста: a – сечение по подошве фундамента; б – сечение пообрезу фундамента.Геометрические характеристики расчетных сечений промежуточной опоры [2]приведены в таблиц е 2.28. и 2.29.Таблиц а 2.28. – геометрические характеристики по подошве фундаментаПлощ адь поперечного сечения A, м2У, мХ, мру, мМомент сопротивления сечения Wх, м3Момент сопротивления сечения Wу, м331,232,253,471,5723,42336,123Таблиц а 2.29. – геометрические характеристики по обрезу фундаментаhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=144/6918.06.2016АнтиплагиатПлощ адь поперечного сечения A, м2У, мХ, мрх, мру, мМомент сопротивления сечения Wх, м3Момент сопротивления сечения Wу, м314,851,252,970,2510,5743,728,53Интенсивность допускаемой временной нагрузки, выраженная в единицах эталонной нагрузки с соответствующим ейдинамическим коэффициентом, представляет собой класс опоры в определенном сечении:, (2.2.)где к – интенсивность допускаемой временной нагрузки;[1]кН – интенсивность временной нагрузки, при λ=23м – 18,14; при λ=46м – 16,04.1+μ=1+2730+λ – динамический коэ ффиц иент1+μ=1+2730+23=1,509, 1+μ=1+2730+46=1,3552.3.1.2.

Расчет грузоподъемности опоры по среднему давлениюРасчетная схема промеж уточной опорыпредусматривает загружение временной вертикальной нагрузкой обоих опирающихся на нее пролетных строений. В расчетпо среднему давлению вводят только вертикальные постоянные нагрузки и искомую временную нагрузку, величину которойнаходят по формуле:, (2.3.)[1]гдем–[2]коэффициентусловий работы,[1]n – коэффициент надежности по назначению,равный м=1;[2]равный n=1;– доля вертикальной нагрузки от подвижного состава, передающаяся на[1]опору, равная =1;– коэ ффиц иент надеж ности к временным нагрузкам, равный =1,06;Рисунок 2.5.

–Схема загружения промежуточной опоры для расчета по среднему давлению: 1 – допускаемая временная вертикальнаянагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной[1]нагрузки Nk.Площ адь линии влияния усилия:=λ12+λ22 (2.4.)=23,35+23,352=23,35 м2Сумма вертикальных усилий от постоянных нагрузок, определяемая по формуле:, (2.5.)где – собственный вес частей тела опоры выше расчетного сечения;–[1]коэ ффиц иент надеж ности по назначению, равный =1,1;,–суммарная интенсивность постоянных нагрузок от веса проле��ных строений[1]равная ,= 40,23 Кн/м;, – интенсивность нагрузки от веса мостового полотна равная,= 12,7 Кн/м;–коэффициент надежности по нагрузке от веса пролетных строений, =1,1;– коэффициент надежности по[1]нагрузке от веса мостового полотна, равный =1,2;Всечение по подошве фундамента[2]=5442,75∙1,1+40,23∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,35+40,23∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,35=6424,697 Кнк=1∙0.72∙3000∙31,23-6424,6971∙1,06∙23,35=3525,728 Кн/мК=3525,72816,04∙1,355=162Всечение по обрезу фундамента[2]http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=145/6918.06.2016Антиплагиат=2710,125 ∙1,1+40,23∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,35+40,23∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,35=3434,221 Кнк=1∙1∙3480∙14,85-3434,2211∙1,06∙23,35=1949,165 Кн/мК=1949,16516,04∙1,355=89,72.3.1.3.

Расчет грузоподъемности опорыпо максимальному давлениюЭквивалентную нагрузку по максимальному давлению вычисляют по формуле:к=[2]mnRW-(Nпρ+Мп)εknkηk(ΩkM+ΩkNρ (2.6.)где м=1,2 и n=0,72.Для выявления минимального класса загружаем вначале один пролет, a затем оба.В сечении по подошве фундамента в продольном направлении[2]Рисунок 2.6. – Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в продольном направлении: 1 –допускаемая временная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной нагрузки Nk.; Ц.Т.–центр тяжести сечения по подошве фундамента.[1]Nпρх=6424,697∙1,0=6424,697 КнмМп=p2np+рбпб0,5∙λ2e2-p1np+рбпб0,5∙λ1e1+(Sγпzγп+Sγozγo)nγηγ (2.7.)Ветровую нагрузку вычисляем по формуле:Sγ=wпFpaб, где wп=0,6 Кн/м2На опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙43,36=26,02 Кн; zγo=6,9 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙23,92=14,352 Кн; zγп=10,8 мМп=694,58∙0,375-694,58∙0,375+14,352∙10,8+26,02∙6,91,4∙0,5=234,164 Кнм=Ω2=λ22 (2.8.)=23,352=11,675 м2ΩkM=Ω1e1+0,1ztβL2ξ (2.9.)ΩkM=11,675∙0,375+0,1∙10,8∙23,6∙0,8=24,77 м2к=1,2∙0,72∙3000∙31,23-6424,697-234,1641∙1,06∙0,8(24,77+11,675∙1)=2403,865 Кн/мК=2403,86516,04∙1,355=110,58В сечении по подошве фундамента в поперечном направленииРисунок 2.7.

–Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в поперечном направлении: 1 – допускаемая временнаявертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной нагрузки Nk.; Ц.Т.– центр тяжести сечения поподошве фундамента.[1]Nпρх=6424,697∙1=6424,697 КнмМп=(Sγпzγп+Sγпczγпc+Sγozγo)nγηγ (2.10.)Для классифиц ируемой опоры ветровые нагрузки составляют:На опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙18,25=10,95 Кн; zγo=6,9 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙50,976∙0,6=30,586 Кн; zγп=10,8+0,5∙2,16=11,88 мНа подвиж ной состав–Sγпc=0,6Fpaб=0,6∙67,718=40,631 Кн; zγп=10,8+2,16=12,96 мМп=(10,95∙6,9+30,586∙11,88+40,631∙12,96)1,4∙0,5=675,839 Кнм=λ12+λ22=23,35+23,352=23,35 м2ΩkM=(Ω1+Ω2)ек+ξ(λ1+λ2) (2.11.)Где ек=0ΩkM=0,15∙23,35∙2=7,005 м2к=1,2∙0,72∙3000∙36,123-6424,697-675,8391∙1,105∙0,8(7,005+23,35∙2 ,1)=1746,682 Кн/мК=1746,68218,14∙1,509=63,79В сечении по обрезу фундамента в продольном направлении=2710,125∙1,1+40,23∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,35+40,23∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,35=3434,221 КнНа опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙43,36=26,02 Кн; zγo=6,9-3,5=3,4 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙23,92∙0,2=14,352 Кн; zγп=10,8-3,5=7,3 мМп=694,58∙0,375-694,58∙0,375+14,352∙7,3+26,02∙3,41,4∙0,5=135,26 Кнм=Ω2=λ22=23,352=11,675 м2ΩkM=Ω2e2+0,1ztβL2ξ (2.12.)ΩkM=11,675∙0,375+0,1∙7,3∙23,6∙0,8=18,16 м2к=1,2∙0,72∙3480∙3,72-3434,221-135,261∙1,105∙0,8(18,16+11,675∙0,2 51)=391,135 Кн/мК=391,13518,14∙1,509=14,29В сечении по обрезу фундамента в поперечном направленииNпρх=3434,221∙0,251=941,71 КнНа опору – Sγo=0,6Fpaб=0,6∙18,25=10,95 Кн; zγo=6,9-3,5=3,4 мНа пролет–Sγп=0,6Fpaб2=0,6∙50,976∙0,6=30,586 Кн; zγп=11,88-3,5=8,38 мНа подвиж ной состав–Sγпc=0,6Fpaб=0,6∙67,718=40,631 Кн; zγп=12,96-3,5=9,64 мМп=(10,95∙3,4+30,586∙8,38+40,631∙9,64)1,4∙0,5=474,53 Кнм=23,352=11,675 м2http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=146/6918.06.2016АнтиплагиатΩkM=0,15∙23,35∙2=7,005 м2к=1∙1∙3480∙8,53-941,71 -474,531∙1,06∙0,8(7,005+11,675∙2)=1098,18 Кн/мК=1098,1816,04∙1,355=50,5Загружение временной нагрузкой обоих пролетов в продольном направленииВ сечении по подошве фундамента[2]=λ12+λ22=23,35+23,352=23,35 м2ΩkM=23,3520,375-23,3520,375+0,1∙10,8∙23,6∙0,8=20,39 м2к=1,2∙0,72∙3000∙31,23-6424,697-234,1641∙1,06∙0,8(20,39+23,35)=1998,47 Кн/мК=1998,4716,04∙1,355=91,93Всечении по обрезу фундамента[2]=λ12+λ22=23,35+23,352=23,35 м2ΩkM=23,3520,375-23,3520,375+0,1∙7,3∙23,6∙0,8=13,78 м2к=1∙1∙3480∙3,72-3434,221∙0,251-135,261∙1,06∙0,8(13,78+23,35∙0,251)=543,685 Кн/мК=543,68516,04∙1,355=25,012.3.1.4.Проверка эксцентриситета положения равнодействующей по подошве фундаментаe=[2]εknkηk∙к∙ΩkM+Мпр'(εknkηkΩkN+Nп) (2.13.)В продольном направленииe=1∙1,06∙0,8∙1998,47∙24,77+234,1640,73∙(1∙1,06∙0,8∙1998,47∙11,675+6424,697)=2,19В поперечном направленииe=1∙1,06∙0,8∙543,685 ∙13,065+675,8392,1∙(1∙1,06∙0,8∙543,685∙23,35+6424,697)=0,18Так как e>1 –равнодействующая выходит за пределы ядра сечения и на сжатие работает только часть сечения по подошве фундамента.[2]ус=у-у0(e-1)eyc=4,5-2,25(2,19-1)2,19=3,28 мПлощадь сжатой части сечения по подошве фундамента Ас при этом составит 22,74 м2 и радиус ядра сечения с учетомтолько сжатой площади равен ρ=36,12322,74=1,59 мПри выходе равнодействующей всех нагрузок за пределы ядра сечения необходимо откорректировать допускаемуюнагрузку по максимальному давлению[2]:к=1,2∙0,72∙3000∙31,23-6424,697∙2,6-234,1641∙1,06∙0,8(24,77+11,675∙1,59)=2017,31 Кн/мК=2017,3116,04∙1,355=932.3.1.5.Расчет на опрокидываниеЭквивалентная нагрузка для оценки опоры против опрокидывания подсчитывается по общей формуле:к=[2]мупуМпу-Mпoεknkηk(ΩkM0-mynyΩkMу) (2.14.)Где му=0,9 и пу=1,1В продольном направленииРисунок 2.8.

–Схема загружения промежуточной опоры на[3]опрокидывание нагрузку в продольном направлении: 1 – допускаемаявременная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной[1]нагрузки Nk.; – ц ентр опрокидывания опоры; di – расстояние от ц ентра опрокидывания до соответствующ их сил.Сумма опрокидывающ их моментов:Мпо=(Sγпzγп+Sγozγo)nγηγ (2.15.)Мпо=14,352∙10,8+26,02∙6,91,4∙0,5=234,164 КнмСумма удерж ивающ их моментов:Мпу=QidQinQi+p1np+ppn'pd1∙λ1-p2np+ppn'pd2∙λ2 (2.16.)Мпу=5442,75 ∙2,25∙0,9+40,23∙0,9+12,7∙0,90,5∙23,35∙2,25+0,375+40,23∙0,9+12,7∙0,90,5∙23,35∙2,25-0,375=13146,52 КнмРазность площ адей линии влияния опрокидывающ их и удерж ивающ их моментов от временных нагрузок:ΩkM0-mynyΩkMу=0,1ztβL2ξ-mynyd2Ω2=0,1∙10,8∙23,6∙1∙0,8-0,91,11,685∙23,6∙0,5=4,12 м2к=0,91,113146,52-234,1641∙1,105∙0,8∙4,12=2827,28 Кн/мК=2827,2818,14∙1,509=105,45В поперечном направленииhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=147/6918.06.2016АнтиплагиатРисунок 2.9.