ПЗ-Гладких (Модернизация поворотного конвейера концевого вагона состава для засорителей), страница 7

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист45Коэффициент запаса прочности лентыК=Ко/(КпрКстКтКр),(3.15)где Ко - номинальный запас прочности, Ко=7; Кпр - коэффициент неравномерностиработы прокладок (при i=3 Кпр=0,95); Кст - коэффициент прочности стыковогосоединения концов ленты (для вулканизированного стыка Кст=0,9); Кт коэффициент конфигурации трассы конвейера (для наклонного конвейера Кт=0,9);Кр - коэффициент режима работы (для тяжелого режима Кр=0,95)К=7/(0,950,90,90,95)=9,639,6  10005800  653  1,84.Указанное выше условие выполняется.Определяем диаметр барабанаDб=KaKбi,(3.16)где Ка - коэффициент, зависящий от типа прокладок (Ка=175); Кб - коэффициент,зависящий от назначения барабана (для однобарабанного привода К б=1); i - числопрокладокDб = 17513 = 525 мм.По ГОСТ 44644-77 принимаем из нормального ряда диаметр барабана Dб=630 мм.Повыбранномудиаметрубарабанапроверяемдавлениелентынаповерхность барабанаРл 360360 ( Sнб+Sсб)= (4191+10005)=0,025 МПа2  π  В  Dб2  3,14  800  630Рл   0,2...0,3 МПаУсловие выполняется.Расчетный крутящий момент на валу приводного барабанаМкр=0,5КзWтDб,Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗ(3.17)Лист46где Wт - тяговое усилие при движении ленты, Н; Кз - коэффициент запаса инеучтенных потерь (Кз=1,1…1,2)Wт = Sнб - Sc6+Wnp,(3.18)где Wnp - сопротивление движения ленты на приводном барабане, НWnp=(0,03…0,05)(Sнб+ Sc6) = 0,05(10005 + 4191)=710 Н.Тяговое усилие при движении ленты и расчетный крутящий моментWт = 10005 - 4191 + 710 = 6524 НМкр = 0,51,265240,63 = 1565 Нм.Определяем частоту вращения приводного барабана.n=Vл  60,π  Dб(3.19)где Vл - скорость ленты, м/с (Vл = 2 м/с); Dб - диаметр барабана, (Dб= 0,63 м)n=2  60 96 об / мин .3,14  0,63Принимаем в качестве привода конвейера гидромотор.Рабочий объем гидромотораqн =Мкр, см30,159  Рн  ηгм(3.20)где Мкр - крутящий момент на валу гидромотора, Нм (Мкр = 1565 Нм); Рн номинальный перепад давления на гидромоторе, МПа ( Рн =16 МПа); ηãì - КПДгидромотора (для планетарно-роторных гидромоторов ηгм = 0,88)qн =1565 699 см3 .0,159  16  0,88По требуемому рабочему объему выбираем планетарный гидромотор маркиГВ3 с характеристиками qн=800 см3, Рном=20 МПа, Мкр=2200 Нм, ηгм =0,95, масса30 кг.Требуемый расход гидромотора при вращенииQИзм.

Лист№ докум.qн  n800  96 0,00135 м3/с  80 л/мин66ηоб  60  100,95  60  10Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист47где n - частота вращения приводного барабана, об/мин (n=96 об/мин); ηгм = 0,95 объемный КПД гидромотора.Роликовые опоры относятся к основному элементу ленточного конвейера. Отработы роликов опор во многом зависят долговечность ленты и потреблениеэнергии приводом конвейера. К роликовым опорам, и прежде всего к роликам,предъявляют высокие требования. Ролики и опоры должны быть недорогими идолговечными, обладать малым сопротивлением вращению, способствоватьцентрированию ленты, обеспечивать ленте необходимую желобчатость иблагоприятные условия работы.

Роликовые опоры должны быть удобными примонтаже и эксплуатации.Для конвейеров, работающих на карьерах и горно-обогатительных фабриках,всвязистяжелымиусловиямиэксплуатации(транспортированиевысокоабразивных грунтов), рекомендуется использовать в качестве верхней(рабочей) роликоопоры желобчатую (иногда футерованную), а качестве нижней –прямую (возможна футерованная, либо центрирующаяся).Для ленты шириной 800 мм и скорости ее движения до 2,5 м/с рекомендуетсяприменять ролики диаметром 102 мм или 108 мм. Для верхней и нижнейроликоопор выбирается ролик диаметром 102 мм.Ролик роликоопор (рисунок 3.4).Рисунок 3.4. Ролик роликоопорИзм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист48тип роликоопоры Ж-65; L1 = 245 мм; L2 = 269 мм; D = 102 мм; d = 22 мм; d1 = 40мм; d2 = 17 мм; d3 = 15 мм; h = 4 мм; H = 9 мм; С = 12 мм; тип ролика – II; массаролика – 5 кгСогласно ГОСТу 22645–77 и, учитывая то, что перемещаемый грузвысокоабразивный, тяжелый и налипающий, принимается:Верхняя роликоопора (рисунок 3.5) – желобчатая (Ж), двухроликовая суглом наклона боковых роликов 200.Рисунок 3.5. Верхняя желобчатая роликоопораНижняя роликоопора (рисунок 3.6)Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист49Рисунок 3.6 Нижняя роликоопоратип роликоопоры – 65; D = 102 мм; L = 750 мм; L1 = 774 мм; A = 870 мм; Е = 910мм; Н = 157 мм; h = 106 мм; масса – 14 кгНа различных участках длины конвейера роликоопоры устанавливаются наразличном расстоянии друг от друга.

По рекомендациям для данных условийработы конвейера расстояние между роликоопорами рабочей ветви назначается в1 м, между нижними – 2 м.В зоне перехода резинотканевой ленты из прямого положение в желобчатоена рабочей ветви у головного и хвостового барабанов устанавливаются 2-3переходные роликоопоры с различным углом наклона боковых роликов нарасстоянии друг от друга в 1 м.Диаметр отклоняющего барабана можно найти по формуле:DO.бар.

 0,65  DПр.бар. , мм(3.30)где DПр.бар. - диаметр приводного барабана, DПр.бар.  630 мм .DO.бар.  0,65  630  410 ммИз стандартного ряда принимается диаметр отклоняющего барабанаDO.бар.  400 мм.Выбор и расчет натяжного устройства.Длянатяжениялентыпредлагаетсяиспользоватьдвапараллельноработающих винтовых домкрата с ручным приводом. Данная передача называется«винт-гайка» и служит для преобразования вращательного движения впоступательное.При простой и компактной конструкции передача винт-гайка способнасоздавать большие усилия. Основной недостаток передачи – низкий КПД.Выбор профиля резьбы определяется многими факторами, важнейшие изкоторых прочность, технологичность и силы трения в резьбе. Резьбы винтовыхмеханизмов должны быть с малыми силами трения, чтобы повысить КПД иуменьшить износ. Прочность во многих случаях не является для них основнымкритерием, определяющим размеры винтовой пары.Изм.

Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист50Таккакданныймеханизмнатяжениялентыбудетиспытыватьпреимущественно одностороннюю нагрузку (при натяжении ленты), то для такихмеханизмоврекомендуетсяиспользоватьтрапецеидальнуюупорную(несимметричную) резьбу. Малый угол наклона (30) упорной стороны профиляупорной резьбыпозволяет уменьшить потери на трение и в то же времяизготовить винты на резьбофрезерных станках.Диаметр винта по условию износостойкости определится:Fd2  * H * h * [ СМ ], мм(3.31)где F – осевая сила, численно равна половине натяжного усилия (делится на два,так как параллельно работает 2 домкрата); PH с введением некоторогокоэффициента запаса, принимается F PH * K Зап 28289 * K Зап 15000 Н ;22 H - коэффициент высоты гайки,  H  1.2...2.5 ; h - коэффициент высоты резьбы, для упорной резьбы  h  0.75 ;[ СМ ] - допускаемое напряжение смятия,для пары «незакаленная сталь –чугун» [ СМ ]  4...6МПа .d2 15000 22.6 мм3.14 * 2.5 * 0.75 * 5 * 10 6Шаг резьбы берется, как s  d 2 / 4  22.6 / 4  5.65 мм .По ГОСТ 10177-82 выбирается резьба упорная S 32 x 6: наружный диаметр –32 мм; шаг резьбы – 6 мм; внутренний диаметр резьбы – 23 мм.Высота гайки определяется по формуле:H   H * d 2 , мм(3.32)где  H - коэффициент высоты гайки, ранее было принято  H  2.5 ;d 2 - диаметр винта, d 2  32 мм .H  2.5 * 32  80 ммРабочую длину винта обычно берут равной L'  (8  10) * d 2  320 мм .

Полнаядлина винта: L  L' H  320  80  400 мм .Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист51Длину рукоятки можно найти по формуле:LP 0.14 * F * d 2, ммSP(3.33)где F – осевая сила, F  15000Н  1500кг ;d 2 - диаметр винта, d 2  32 мм ;S P - усилие рабочего, принимаемое S P  16кг .LP 0.14 * 1500 * 0.032 0.42 м16Рукоятка подвергается изгибу.

Ее диаметр находится из уравнения:dP S P LP, мм0.1 * [ И ](3.34)где LP - длина рукоятки, LP  0.42 м ;S P - усилие рабочего, принимаемое S P  16кг .dP 42 * 16 30 мм0.1 * 1200Так как ход натяжки конвейера должен быть не менее 4 м, а ход винта заодин цикл натяжения примерно равен 300 мм, то данную пару домкратовпереставляют вдоль конвейера циклично через каждые 0.3 м.Сравнивая два варианта механизма натяжения ленты окончательно длядальнейшего использования принимается второй.Выбор устройства для очистки ленты.Для обеспечения нормальной работы конвейера и повышения срока службыленты необходима очистка поверхности ленты и барабанов от налипших частицтранспортируемого груза. Применяемые очистительные устройства должныобеспечивать достаточно полную очистку при максимальной сохранностиочищаемой поверхности, конструкция их должна быть простой и надежной вработе.

Наибольшее затруднение вызывает очистка сильно налипающих влажныхгрузов и намерзающих на ленту при пониженных температурах.Изм. Лист№ докум.Подп.ДатаВКР 00.00.00 ПЗЛист52В ленточных конвейерах применяют следующие очистительные устройства:скребковые,щеточные,роликовые,вибрационные,гидравлические,пневматические и комбинированные.Выбор типа устройства зависит от характера транспортируемого груза.Так как транспортируемый грунт влажный и липкий, рекомендуется вкачестве устройства для очистки грузонесущей (наружной) стороны лентыконвейера использовать одинарный скребок (рисунок 3.7).А  910 мм; M = 750 мм; N = 890 мм; P = 684 мм; l = 830 мм; E = 300 мм; m = 21кгРисунок 3.7.