Пояснительная записка (Ленточный конвейер с подбункерным питателем), страница 6

lп = 1,2 м;-приводприменяемрегулируемыйприпомощичастотногопреобразователя, с двигателем с короткозамкнутым ротором.Рис. 2.15 Схема ленточного питателя2.9.2 Определение параметров тягового органа питателя2.9.2.1 Основные параметры ленты выбираем в соответствии с п. 2.2.2.9.2.2 Ввиду динамических нагрузок, вызванных падением груза напитатель и дополнительных сопротивлений выбираем ленту типа 2 ПЛ по ГОСТ20-85 выполненную из тканевых прокладок из ткани БКНЛ-55 с нарезнымибортами.2.9.2.3 Ширину ленты определяем по формуле (2.4)70B ≥ 1,1 (√(470∗1,25∗0,7∗0,9) + 0,05) = 0,538Округлив полученное значение в большую сторону согласно техническимтребованиям ГОСТ 22644-77 принимаем B = 650 мм.Изм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист482.9.2.3 Число прокладок для резинотканевой ленты типа 2 в соответствии сГОСТ 20-85 предварительно принимаем равным 32.9.2.4 Толщину ленты, мм, определяем по формуле (2.7)δл = 3 + 1,15∙3 + 2 = 8,45 мм2.9.2.5 Массу одного погонного метра ленты, кг/м, определяем по формуле(2.8)qл = 0,001∙650∙8,45 = 5,49 кг/м2.9.2.6 Параметры ленты и ее обозначениеЛента конвейерная типа 2, пищевая, шириной 650 мм, с тремя прокладкамииз ткани БКНЛ-55, с рабочей обкладкой толщиной 3 мм и нерабочей 2 мм изрезины класса П с нарезными бортами:Лента 2ПЛ – 650 – 3 – БКНЛ-55 – 3 – 2 – П – НБ ГОСТ 20-85.2.9.3 Параметры поддерживающих и направляющих устройств выбираемсогласно п. 2.3.2.9.3.1 Диаметр приводного барабана (рис.

2.4), мм, определяем по формуле(2.9)Dп.б. = 125∙1∙3 = 375Пополученнымданнымпринимаембарабанприводапитателя,соответствующий параметрам приводного барабана конвейера (таб. 2.5).2.9.3.3 Общий ход натяжного устройства определяем по формуле (2.10)Lн = 0,3∙0,65 + 0,012 = 0,207 мПри величине общего хода 207 мм выбираем винтовое натяжное устройство(рис. 2.6) [9] с диаметром концевого барабана, соответствующему диаметруприводного барабана.

Параметры занесем в таб. 2.18.Изм. Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист49Таблица 2.18 Параметры натяжного устройства питателяМассавращающихсячастей, кгРазмеры, ммBDLAБГМЕН1Н2ИК78650 400 750 500 970 1100 1000 1390 112 237 280 1162.9.3.4 Верхние роликоопоры рабочей ветви (рис. 2.7) принимаемжелобчатыми трехроликовыми согласно таб. 2.8.2.9.3.5 Параметры нижних роликоопор (рис. 2.8) принимаем в соответствиис таб. 2.9.2.9.3.6 Переходные роликоопоры принимаем согласно таб. 2.8, с угломнаклона боковых роликов 10о.2.9.3.7 Шаг расстановки верхних роликоопор устанавливаем в 200 мм,нижние роликоопоры устанавливаем на расстоянии друг от друга в два разабольше шага установки верхних роликоопор, т.е. 400 мм.Верхние переходные роликоопоры устанавливаем на расстоянии 300 мм отосей концевых барабанов.2.9.4 Тяговый расчет2.9.4.1 Погонная масса груза на ленте определена (2.18) и равна 15,5 кг/м.2.9.4.2 Погонную массу, кг/м, вращающихся частей роликоопор холостойветви питателя определяем по (2.14)1−2 =10,5∙2∙cos 61,2= 17,4 кг/м2.9.4.3 Погонная масса вращающихся частей роликоопор рабочей ветвипитателя, кг/м, по (2.14)3−4 =Изм.

Лист№ докум.Подпись Дата12,5∙4∙cos 61,2= 41,4 кг/мВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист502.9.4.4 Расчетсопротивлений произведем с учетом повышающегокоэффициента на тяжелые условия пуска.2.9.4.5 Коэффициент сопротивления при пуске на участках трассыпринимаем исходя из зависимостиWп = WCп,(2.31)где Cп = 1,2 при температуре окружающей среды выше 0оc [8].2.9.4.6 Сопротивление, Н, на прямолинейном участке 1-2 холостой ветвиопределяем по уравнению (2.13), учитывая (2.31).Поскольку в данном случае значение H1-2 незначительно мало, то импренебрегаем, и сопротивление на участке 1-2 определяем по формулеW1-2 = Wп g (1−2 1−2 + qл 1−2г )W1-2 = 0,018∙ 1,2 ∙9,81∙(17,4 ∙1,2 + 5,49∙1,1) = 5,7 Н2.9.4.7 Натяжение в точке 1 пока не известно, а натяжение в точке 2определяем по формуле (2.12)S2 = S1 + W1-2 = S1 + 5,72.9.4.8 Натяжение в точке 3 без учета сопротивления загрузочногоустройства при угле обхвата барабана 180о определяем из зависимостиS3 = kп S2 = 1,05 S1 + 5,72.9.4.9 Сопротивление загрузочного устройства определяем при условияхпуска питателя по формулеWзп = 0,7 hл qг л +g (qг + qл) (1,5 + f1),(2.32)где hл – высота лотка, м;qг – погонная масса груза, кг/м;Изм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист51л – длина лотка, м; – ширина ленты, м;qл – погонная масса ленты, кг/м;f1 – коэффициент внешнего трения (таб. 2.1).Подставив все значения в (2.32) получимWзп = 0,7∙0,3∙15,5∙1,20,65+ (15,5 + 5,49)∙9,81∙(1,5 + 0,4) = 397,3 Н2.9.4.10 Натяжение в точке 3 с учетом сопротивления загрузочногоустройстваS3` = 1,05 S1 + 5,7 + 397,32.9.4.11 Сопротивление на прямолинейном груженном участке 3-4 рабочейветви питателя, пренебрегая значением H3-4, определяем по формуле (2.18),учитывая (2.31)W3-4 = 0,02∙ 1,2 ∙9,81∙[(15,5 + 5,49)∙1,1+41,4∙1,2] = 17,1 Н2.9.4.12 Натяжение в точке 4S4 = S3` + W3-4 = 1,05 S1 + 5,7 + 397,3 + 17,1 = 1,05∙S1 + 420,12.9.4.13 По формуле (2.19) через систему двух уравнений с двумянеизвестными найдем S1 = 1,051 + 420,1{ 44 = 1 1,88При решении системы получаемS1 =420,11,83= 229,6 Н2.9.4.14 Найдем натяжения во всех точкахS2 = S1 + 5,7 = 229,6 + 5,7 = 235,3 НИзм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист52S3 = 1,05 S1 + 5,7 + 397,3 = 1,05∙229,6 + 5,7 + 397,3 = 644,08 НS4 = 1,05 S1 + 420,1 = 1,05∙229,6 + 420,1 = 661,2 Н2.9.4.15 Наименьшее допустимое натяжение ленты, Н, найдем из условия(2.20)гр = 5∙ (15,5 + 5,49)∙9,81∙0,2 = 205,9 НПо условию (2.20) получаем661,2 ≥ 205,9Условие выполнено.2.9.4.16 Тяговое усилие, Н, на приводном барабане с учетом сопротивленийопределяем по формуле (2.21)W1-4 = (kп - 1) S4 = 0,05∙661,2 = 33,06 НF0 = 661,2 – 229,6 + 33,06 = 464,66 Н2.9.4.17 Тяговая диаграммаРис. 2.16 Тяговая диаграмма питателяИзм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист532.9.5 Проверка на прочность выбранной ленты2.9.5.1 Определяем необходимое число прокладок тягового каркаса по (2.5)i≥661,2= 0,25,5∙650Принятое ранее количество прокладок, согласно ГОСТ 22-85 i = 3 верно.2.9.5.2 Проверяем принятый диаметр приводного барабана по среднемудавлению на барабан, Па, по условию (2.22)pср =360∙464,66(0,4∙0,65∙180∙3,14)≤ [20000]1138,3 ≤ [20000]Условие выполнено.2.9.6 Подбор элементов привода2.9.6.1 Необходимую мощность двигателя, кВт, определяем по формуле(2.23)N=464,66∙1,25(1000∙0,85)= 0,7 кВт2.9.6.2 По полученным данным выбираем электродвигатель асинхронный скороткозамкнутым ротором, основного использования серии 4А [11]Таблица 2.19 – Технические характеристики электродвигателяТипоразмерМощность, кВтЧастотавращения, об/минКратность токаIп/Iн, АМоментинерции, j, кг∙м2КратностьмоментовMпуск/МноКПД,%cosφ770,83м4А80В4У31,515005,00,00332,02.9.6.3 Частоту вращения приводного барабана принимаем согласно (2.24).2.9.6.4 Требуемое передаточное число привода определяем по формуле(2.25)iп =Изм.

Лист№ докум.Подпись Дата150060= 25ВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист542.9.6.5 Расчетный крутящий момент на валу приводного барабана, Нм,определяем по формуле (2.26)Mкр =1,1∙464,66,∙0,42= 102,2 Нм2.9.6.6 По расчетным данным выбираем двухступенчатый цилиндрическийгоризонтальный редуктор типа 1Ц2У-100 [12]. Занесем параметры в таб. 2.20.Таблица 2.20 – Технические характеристики редуктораТипоразмер1Ц2У-100Допускаемыйкрутящиймомент навыходномвалу, Нм315Частотаоборотов,об/минПередаточноеДиаметрДиаметрчислобыстроходного тихоходноговала, ммвала, мм15002518302.9.6.7 Номинальный момент двигателя по формуле (2.29)Mном =9550∙1,51500= 9,55 Нм2.9.6.8 Расчетный крутящий момент на быстроходном валу, Нм, по формуле(2.28)Mрасч = 1,1∙9,55 = 10,5 Нм2.9.6.9 Для соединения вала двигателя с валом редуктора из каталога [14]выбираем муфту МУВП 250Таблица 2.21 – Параметры муфты МУВП 250 для соединения валов двигателяи редуктораДиаметры расточки под вал, мм, макс.ОбозначениеПередаваемыймомент, Нм, ном.МУВП-250-35-1250352.9.6.10 Расчетный крутящий момент на тихоходном валу по формуле (2.30)Mрасч = 1,1 ∙9,55 ∙25 ∙0,92 = 241,65 НмИзм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист552.9.6.11 Для соединения тихоходных валов из каталога [14] выбираем муфтуМЗ 3. Технические характеристики муфты занесем в таблицу 2.22.Таблица 2.22 Параметры муфты МЗ-3ПередаваемыйОбозначениемомент, Нм, ном.МЗ-93000Диаметры расточки под вал, мм, макс.902.9.6.12 Выбранный электродвигатель проверяем по пусковым нагрузкамисходя из условияMп. д. ≤ Mп,(2.33)где Mп. д. – момент на валу двигателя при пусковой нагрузке, Нм;Mп – пусковой момент, Нм.2.9.6.12.1 Момент на валу электродвигателя при пусковой нагрузкеопределяем по формулеMп.

д. = (нб − сб )б 2 р,(2.34)где нб – усилие набегающей на барабан ветви, Н;сб – усилие сбегающей ветви, Н;б – диаметр барабана, м; – КПД электродвигателя;р – передаточное число редуктора.Подставив числа получаемMп. д. = (661,2 − 229,6) ∙0,4∙0,772∙25= 2,65 Нм2.9.6.12.2 Пусковой момент двигателя определяем по формулеMп = Mном λд,(2.35)где Mном – номинальный момент электродвигателя, Нм;Изм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист56λд – коэффициент перегрузочной способности, по таб. 2.19 (Кратностьмоментов Mпуск/Мном).Подставив значения получимMп = 9,55∙2 = 19,1 Нм2,65 ≤ 19,1Условие выполнено.Рис. 2.17 Схема привода2.9.6.13 Выбор регулирующей аппаратурыДля асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором выбираемв качестве регулирующей аппаратуры частотный преобразователь фирмы ABBстандартной модификации ACS 310 [15].

Технические характеристики занесемв таб. 2.23.Изм. Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист57Таблица 2.23 – Технические характеристики частотного преобразователя ABBACS 310Параметры питанияНоминальное напряжение и мощность3 фазы, 200-240 В (0,37-11 кВт)3 фазы, 380-480 В (0,37-22 кВт)Частота48-63 ГцПараметры на выходеНапряжение3 фазы, 0-UпитЧастота0-500 ГцЧастота коммутации4-16 кГц с шагом 4 кГцВремя ускорения0,1-1800 сВремя замедления0,1-1800 сДопускаемая окружающая температураот -10 до 50 оС, образование инеянедопустимоИзм.

Лист№ докум.Подпись ДатаВКР 23.03.02.00.00 ПЗЛист583.ТЕХНОЛОГИЯИЗГОТОВЛЕНИЯВАЛАПРИВОДНОГОБАРАБАНА ПИТАТЕЛЯ3.1Конструктивныеособенностиитехническиетребования,предъявляемые к валам.3.1.1 Деталь–вал.Относитсякклассу вращающихсядеталей.Изготавливается из конструкционных и легированных сталей, к которымпредъявляются требования высокой прочности, хорошей обрабатываемости,малой чувствительности к концентрации напряжений, а также повышеннойизносостойкости. Этим требованиям отвечают стали марок 35,40,45,40Г,40ХНи ряд других. Форма детали сводится к двум исходным формам – гладкая иступенчатая.