Чобиток В.А. - Конструкция и расчёт танков и БМП (учебник), страница 8

Упругие свойства масел проявляются при давлении 200 — 300 МПа. В гидропневматической рессоре (ГПР) сжимаются газ и жидкость. В них развиВаются такие же давления, как и В ГР. Гидравлические и гидропневматические рессоры требуют создания высокопрочных конструкций, что приводит к их значительному усложнРнию и увеличению массы, поэтому на сОвременных танках применяются только ПР. В к о м б и н и р о в а н н о м подрессоривании танка лМ1 (ва- Риант ф шестого катков использовались пневматические рессоры, в подвес- ках остальных катков — торсионы. 13.3.

АНАЛИЗ КОНСТРУКЦИЙ ПОДВЕСОК С',истема подрессОривания танк2 Т-72 индивидуальная, торсионеая. Каждый из узлОВ подвесок сОстОит из торсионноГО Вала и ба" лансира В сборе. Гидравлические амортизаторы установлены на перв:ые, вторые и шестые подвески, а жесткие ограничители хода катка — для первых, вторых, пятых и шестых подвесок.

Кронштейны и'Одвесок ВВарены В корпус н2 разнОЙ высоте, что диктуется соображениями компоновки и приводит к различиям в величинах ста- ди~~метром 47 мм. При изготовлении торсионы шлифуют, накатыВ81~от Оликами и подве Гают заневоливанию (ДВ хкратная за- кру~ка на угол 145 и 105'). Стержень торсиона обматывают изоляциоцной лентой, предохраняя его от царапин, которые могут стать причлной последующих усталостных разрушениЙ.

Разное числО илии,ев на головках торсиона (большой г2 = 52 и малой я~ —— 48) обесиечивает выставку балансира на угол закрутки с точностью Ь ~360' " ' = 0,58'. Балансир в сборе состоит из балансиЕ2Г1 Ра:,18 (рис. 123), втулки 6, распорной втулки 8 и обоймы У подшип- 315 ходов катков. Жесткость подвесок с = (310 — 435) кН/м, удельная потюнциальная энергия без учета амортизаторов Х = О,535 м, с учетОм амОртизатОрО — 0,75 м. Г О р с и О н н ы й В а л — стальной стержень длиной 231О мм и пуса амортизатора. Ротор 1О амортизатора с Лопастями установлен на оси балансира.

Ось балансира опирается на кронштейн через роликоподшипники 5 и 7. Пневматическая подвеска БМД-1 состоит из двух цилиндров 3 и 10 (рис. 124), которые монтируются в корпусе б рессоры, поршня 8 в сборе, поршня-разделителя 4 В сборе. С помощью проушины в корпусе она устанавливается в машине, а через проушину в штоке соединяется с рычяГом, установленным ня шлицах балансира. Полости под поршнем "р23делителем и штОЕОм заполнены мине. ральным маслом и сообщаются друГ с друГОМ системой каналОВ в корпусе.

Ня пути масла) перетекающеГО из ОднОГО цилиндра В друГой, стоит клапан 7. На прямом ходе шток в сборе входит в цилиндр 10 и ВытеснЯет масло через большие 8 и малые ж Отверстия корпуса 6 клапана в пространство под поршнем-разделителем. Сопротивление клапана истечению рабочей жидкости незначительнО. Поршень-разделитель, перемещаясь В цилиндре 3, сжимает Газ В пнеВмокамере 2. НЯ Обратном ходе сжатый В пнеВмокамере Газ вытесняет масло в полость под штоком, при этом клапан ? перекрыВает в корпусе клапана 6 большие ОтВерстиЯ, Я масло перетекает через мяль® отверстия В, чем увеличивается сопротивление на Обратном ходе по сравнению с прямым.

При необходимости изменения положения корпуса изменяется количество масла В цилиндрах. Зяпиряние подвески при минимальном клиренсе произВодится путем подачи масла В полость няд поршнем. Тор сио.нн ые подвески отличаются отработанной и на- дежнОЙ технолоГией произвОдстВЯ с0 значительнь~ми Возможностями МЯССОВОГО ИЗГотовления, СравнительНО небольшой МЯССОЙ и низкой стОимОстью, простотой ОбслуживаниЯ и ремонта, бОльшими ВОЗМОЖНОСТЯМИ УНиф плавности ХОДЯ требуется устянОВКЯ ОтдельноГО яГреГат2 — амортизатора; торсионы занимают значительный объем внутри танка, увеличивают высоту корпуса на 100 — 1БО мм, реГулирование поло- ЖЕНИЯ КОРПУСЯ ЗЯТРУДНЕНО.

Пневматические подвески позволяют высвободить УНКЦИИ УПРУГО- Го элемента и амортизатора, обеспечить реГулирование положения корпуса. В то же время их масса больше массы торсионных подвесок, а стоимость выше на 20 — 25% вследствие усложнения техно- ЛОГИИ ПРОИЗВОДСТВЯ. 13.4. ТРЕБОВАНИЯ К АМОРТИЗАТОРАМ И ИХ КЛАССИФИКАЦИЯ ходовоЙ части, превращающие механическую энерГию В тепло.

Они Служат для быстроГО Гашения колебаний Танка, ПОГлощения толчков и удярОВ, действующих на кОрпус через Опорные катки, и для уменьшениЯ колебаний при движении пО нерОВКОстям. 318 13.4.1. требования к амортизаторам и пути их выполнения Специальные требования сводятся к тому, что амортизаторы дОлжны Обеспечить танку высокую плавность хОдЯ и иметь стабильные характеристики при допустимых отклонениях технологических размеров Деталей В произВОДстВе, иЗНОсах и коле62ниях температуры В эксплуатации.

Плавность хода может быть улучшена 32 счет Оптимизации ха" рактеристик эмортизяторя, увеличения сил их сопротивления, количества и рациОнальнОЙ расстановки по борту машины и применения САР сил сопротивления амортизаторов. Для обеспечения стабильности характеристик амортизаторов: применяют короткие дросселирующие Отверстия (1 -"= Зй, Где 1 — длина отверстия, д — диаметр Отверс*ия) Коэффициент истече- тепловыделение и увеличить коэффициент теплоотдачи. УМЕНЬ Н ше ию тепловыделения в амортизаторах способствуют оптимизация их характеристик, автоматическое регулирование сил СОпротивления и выключение их с помощью специальных термоклапйнов по достижении предельноЙ температуры.

Улучшение теплоотвода может быть достигнуто снятием с корпуса защитных ко- жухОВ и Введением для защиты штОЕОВ ЯмОртизяторОВ РезинОВых гофров, увеличением поверхностей Охлаждения при ряЗдельном выполнении ЯмОртизатора и компенсационной камеры и Оребрением корпуса ЯмортиЗаторя. Общеконструкторские требования к ЯмортизатОРЯМ: ВЗаимозаменяемость, Компактность, просто*а изготовления, сборки, заправки, монтажной регулировки, установки на танк и обслуживания в эксплуатации, что достигается тщательной отработкой конструк- ции, применением технологических форм основных рабочих дета- лей, простой кинематикой приВОдя От катка к ямортиЗатОру. 13.4.2. Классификация амортизаторов ицируются: по принципу действия — ня фрикционные (сухОГО трения), Гид- РаВЛИчЕСКИЕ (ВЯЗКОСТНОГО ТРЕНИЯ) И РЕЛЯКСЯЦИОННЫЕ; ния через которые не зависит от вязкости Рабочей жидкости, а значит, и от температуры; используют рабочие жидкости с пологими вязкостно-температурными характеристиками и высокими смазывающими антикорРозионными своЙстВами; принимают меры по Обеспечению дОпустимых температур наГре- ВЯ ЯМОРТИЗЯТОРОВ; в конструкции избегают боковых нагрузок на поршни и больших контактных напряжениЙ В приводе От балансира к поршню амортиЗаторя.

Для уменьшения нагрева амортизатора необходимо уменьшить рис. 126. Фрнкпнонный амортизатор танка «Леопард-'2»: ~~л~нсиР' ~ — ~РОнш~ейв; 3 — ноподаижвые диски трения; 4 — торсианы; ~Р ЬИЦК~: «~ — ТЗР0ЛЬЧ ЙТЬЖ Щ)УЖИНЫ 7 — КОЛЬЦО С Н аРУЖНЬ~МИ ЩДИЦВ МИ* 8 ~ОДУ, ~нУ~РсБними шдицзмБ; 9 — пОДВижные Диски трениЯ; й — задор между у~у- ЛЗ ЧКЯ МИ ДИСЕОЗ ООЙ балансира 7, а кОльцО 7 — с кронштеЙном ~'. Оба Кольца вы Рается В предел~х хода катка до 2ОО мм, чем обеспечиваются по- СТОЯННОЕ сжа~~Е ~ОМПЛЕКта диСкОв и постоянная сила сопротивле""я на прямом и обратном ходах 7,5 кН.

При большем ходе катка кулачки ~~~д~и~ают кольца 7 и 8 друг от друга, вследствие чего Увеличивается поджатие дисков трения от тарельчатых пружин и 75 Н ПРи ~ = 55О мм. Диски амортизатора имеют пластмассовое покрытие, Рабо~ают В масле, износостоЙки. Примерно 65% поверхности ~мортизатора О~лаждается потоком Воздуха, а 35% — конвекцией. Недостатками амортизаторов являются повышенный нагрев тор сионов и большая масса (около 1ОО кг) . ерции корпуса танка относительно и р тков извеСТ- — асстояние от центра масс до осеи опорны" " ко~„,поновочной схемь~ системы подр р КОЕ ИЗ И Й хема известна Величина р д у а и са балансира г~б- 45ХНМФА имеет предел текучест" 1орсионная сталь тся по макСимаЛьНЫМ = 850 МПа.

Прочность торсионов Оценивается по м напраВЛЕниЯм Тт. Л Для незаневоленных стержнеВых и тру чатых < а заневоленных стержневых тт <. 8 + о— ТОРСИОНОВ Тт Тя а н заневоливания = 1350 МПа, здесь т, — остаточное напряжение з торсиона, определяемое зависимостью — = 0,5 — 0,6 — Величина, характеризующая Глу ину пл стиеволивании г — радиус торсиона; г~— ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ 1, — длина торсиона; б = 8,2 10' МПа — модуль упругости второго р да. Р и Оизводится В такой последоВательности. аСчет Про М,Э Определяется максимальныи угол 32 ру р ис. 129) как частное От делениЯ максимальнОго ход к т щах ТО на адиус балансира Лб.