Чобиток В.А. - Конструкция и расчёт танков и БМП (учебник), страница 4

,Расчет дискОВых тормозов по удельному давлению, удельнои работе буксования и нагреВу проВОдится ПО тем же Расчетным формулам, что и для фрикционов. 8 дискОВых тормОзах, рабОта ющих в масле, сервомотор и опорный диск жестко соединяют с тормозным барабаном, поэтому масло во вращательном движении не участвует и усилие, сжимающее диски трения тормОза, определяется Выражением (46) без учета Р„: ОРмУле (47) . Четыре простые ступени КП танка Т-T1 реализуются Одной паРой Шестерен и характеризуются высоким КПД. Их передаточные числя соответстВенно равны: и включаются все верхние, при этом левая муфта соединяет шете ню Г с Ве Омым Валом. САОжны С Р 8 д е ступени пОлучаются при последовательноЙ работе трех пар шестерен и пОэтому имеют пониженный КПД. Составление схемы безвальной коробки с высоким КПД на всех четырех Высших ступенях (с пятОЙ по Восьмую) невозможно.

Минимум одна из них (в КП Т-У1 — шестая) обязательно получится сложной. Так как сложные передаточные числа формиру- ются из простых, исключается возможность рациональной разбивки ступеней, что яВляется принципиальным недостаткОм безВальных коробок Передач. Можно Отметить слеДуюЩие преимущества беЗВальных КП: наивысшая компактность, ВОзмОжнОсть получения большОГО числа передач заднего хода, минимальное чиСло шестерен и муфт, приОДЯЩихся на ОДН пе е ач . О нако безвальные П имею Х у р д у д К т недо статки: невозможность рациональной разбивки СтупенеЙ, пониженный КПД на половине передач, включая хотя бы одну ходовую Высшую ступень, крайняя сложность механизма полуавтоматического переключения передач ~можно исключить, применив фрикционное переключение ступеней) . НаГляДное преДстаВление О сравнительной компактности трех типов простых коробйк Передач дает рис.

63. На нем Схематично представлены поперечные сечения картеров двухвальной, обычной трехвальнОЙ и безвальнОЙ КОробок передач с Одинаковым диапаЗО- ном ф„= 1О) на равную передаваемую мощность при самом оптимальном соОтнОшении раЗмеров шестерен ~шеп~~~ = сопз1). Выбор типа коробки переДач В первую Очередь зависит От необходимого диапазона изменения ее передаточных чисел и компо- ноБ и МТО. При диапазоне менее семи ВОзмОжнО применение наиболее простых и надежных дву'~вальных КП, при большем диа- П230НЕ И ОграничЕНнОМ ЧИСЛЕ ПЕрЕдач (РИ„= 5 — 7) цЕЛЕСообраЗНО применять трехвальную кОмпактную схему.

ПреимущестВа безВальных кор060к переДач прОявляются при широком Диапазоне и большом числе передач. 6.3. КИНЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОРОБОК ПЕРЕДАЧ Расчет коробки передач в процессе ее проектироВания произВодится В такоЙ последовательности: кинематический расчет; У1$ 0,1 0,4 0,2 0,2 0,05 ПЯтиступЮЯч Й" 'ГЗЯ 0,05 0,03 0,2 О,З О,ОЗ Восьмкступен- ЧЗТЭЯ ункции Распределе" ния вероятностей скорости танка по пути для совокупности до- РОЖНЫХ УСЛОВИЙ МЯЯ ПО ф ~м' Используя зяВисимость и; = —, находят частоту Вращения и1 аю Вяла подшипника ня каждой передаче при номиняльнОЙ чястОте вращения п~ вала двигателя (здесь и, — общее передаточное чис- лО механизмов, Расположенных между Вялом дВигателя и соответствующим Валом Кп на ~-й передаче). Определяют число оборотов вала 1.; на каждой передаче за весь период работы Ри — вероятность движения на ~-й передаче по времени; ~,р — средняя скорость Движения танка по Всей совокупности ДОРОЖНЫХ УСЛОВИЙ; Ощау ~, Опав ~ МЯКСИМЯЛЬНЯЯ И МИНИМЯЛЬНЯЯ СКОРОСТЬ ДВИЖЕНИЯ танка на 1-Й передаче; — ВероятнОсть движения пО пути ня скоРОсти О;, Определяе- Находят эквивалентную динамическую нагрузку Р; подшипника на каждой передаче.

Для радиальных и радиально-упорных подшипников она определяется по ф Ор мулам: м расчетных нагрузок подшипника на ~-й передаче; Г К Численные значения коэффициентов приводятся В каталОГе. П и тс О утствии ОсеВых наГрузок экВНВалентную наГрузку Опре. деляют по зависимости (Бб) . Находят приведенную эквивалентную нагрузку на подшипнике леГчает работу Водителя, несколько сокращает Время переключе" ния передач. Конструкция синхронизатора должна обеспечить вы- фективность действия или быстроту выравнивания скоро- СОКУЮ Эф инерционные, по форме трущихся поверхностей — на конусные и ис Овые.

В нас я е д к то щее время применяются в основном инерцион ные синхронизаторы. Преимушественное распространение конус. ных синхронизаторГ'В ОбъЯснЯется их компактностью и ВысОЕОЙ эффективностью. При малом угле конуса (а=7'30') синхронизатора танка Т-62 он создает момент трения почти в 8 раз больший, чем равновеликий дисковый. В простых синхронизаторах где р = 3 — для шарикоподшипников, р = 10/3 — для роликопод- ШИПНИКОВ. ПО данным каталоГа проВеряют приемлемость предВарительно ВыбранноГО типоразмера поДшипника.

При этОм ДОлжно соблюдаться условие: расчетное значение грузоподъемности С' — меньше или равно значению С, указанному в каталоге (С' ~ С). Синхронизаторы применяют в простых КП для Выравнивания угловых скоростей включаемых зубчатых элементов. Применение Рис. 66. Синхронизаторы коробок передач: а —.

инерционный конусный (Т-62); б — инерционный конусный; в — простой конусный; г— простоИ дисковь1Й; 1 — зубчатая уфта перекл чен; 2 — кор и ус с нхронизатора; 3— терня; 4 — понеркности трения-„5 — Лунки ддя фиксатороа; 6 — скол~ая~цие шпонки; 7— фиксаторы; 8 — пружины синхронизатора г„коэффициента трения О, и времени синхрони- Зации тс, с уменьшением разности угловых скоростеи, момента инерции Ус и уГла конуса синхронизатОра В. 2.

Определение удельнОГО давления Р на поверхБостях трения конусного синхронизатора прОВОдится пО Отноше- иию нормальной силы Ж = 81П «Х ДОПУСТИМОЕ УДЕЛЬ- Р1 водится для определения усилия Рпр пружин и фиксаторов, достаточного для передачи усилия синхронизации Р, без преждевре- теплоотдача, наличие уплотнений в местах выхода валов, сообще- (войлочные, ф етровые, резиновьи сямОПОджимные сальники, спи- ральные пружинные кОльца) используются для пОлнОГО исключения утечек масла из картера. Бесконтактньи уплОтнения (маслоотражательные шайбы, маслосгонная резьба и кольцевые наВки) устанаВлиВают:перед контактным~и для уменьшения притока масла к ним.

При выборе контактных уплотнении учитывают ло 10 м/с, для резинОВых самОподжимных уплотнений и спираль- ных пружинных колец — до 15 м/с, для торцевых уплотнений— до 2О м/'с. ообщение внутренней полости картера с атмосферой необхаля но мальнОЙ аботы пл е ~и Димо д Р у отн н и без избыточного давле ния В картере. Для ОблеГчения монтажа КП Б корпусе танка должны исключаться или сводиться к минимуму сложные центровочные работы, картер должен иметь рым-6Олты для подъема и опускания коробки краном. Расчет картера и еГО соединительных бОлтОВ Ведется на максимальные усилия, ВОзникающие В полюсах зацепления шестерен первоЙ передачи или передачи заднеГО хода, усилия предварительной затяжки болтов ил~и шпилек (для уплотнения стыка частей талек. Например, картер КП танка Т-62 нагружается усилиями двух полюсов зацепления (рис.

69, а) Лапы и болты крепления картера в корпусе танка рассчитыВаются по Внешним моментам, наГружающим К,П В целом, а так же по инерционным усилиям, действующим на танк. Рассмотрим методику расчета опор коробки передач танка Т-62 (рис. 69,6).

Внешние моменты на валах при переднем ходе направлены противоположно; больший момент ведомого вала стремится повернуть картер против хода часовоЙ стрелки, растягивая болты бугелей СилОЙ Рб ° монтажа крепление КП в корпусе танка. Картер чаще изготавлиВают из алюмин~иево~го сплава, реже применяется чуГун. Специальные силумины типа Ал-5 превосходят серые чугуны Сч-21-40 для изГотовления картеров пОчти 'по Всем показателям. Исключение составляет лишь более низкая твердость алюминиевого сплаВа, что дОлжнО учитыВаться при проектирОВании Опор ВЯЛОЕ н друГих деталей в картере. В местах Выхода Валов Обычно устанавливают комбинирОванные уплотнения.

Контактные уплотнения д Й Р пр Й р х ряд , д х в состав коробки передач, имеет две степени свобод по одной степени свобоДы имеют ВедущиЙ и ведомый Валы, а жесткаЯ по- стОЯннаЯ связ~ двух л~обых звен~ ев сокращает число СтепенеЙ свободы на единицу, т. е. Где /. — числО постоянных парных сВЯзей звеньев между собоЙ и с ведущим и ведомым валами коробки.

Например, для ПКГ1 танка Т-72 (рис. 70) имеем: р=4; 1=7 (п2 — — пав„п~=пб ~, до~ = по~ по~ п(~' по~ — п~ пз при пО~ п~щ), ТОГда данная схема ормулой (61) имеет три степени свободы: В СООТВЕТСТВИИ С ф 171 Следовательно, в ПКП с двумЯ степенями свободы ( %=2) на каждой передаче Включается Один тормоз или фрикцион и число элементов управления (пф. ) равно общему числу передач (щ), ~п — пФ.

у. Число планетарных рЯДов (р) будет на единицу Таблица 10 9 10 РИКЦИОННЫХ элементов, сопровождаемое повышеннь~ми динамическими нагрузками звеньев ПКП„упрощается система управления коробкой. ПО типу используемых планетарных рядоВ ПК,П делятся на коробки с эпициклическими и с присоеДиненными планетарными ряда м и внешнего или внутреннего зацепления. Из таблицы видно, что при общем числе передач пять и более предпочтительны трехстепенные ПКП, имеющие меньшее количество элементов управления и планетарных рядоВ, которьи определяют ОсеВые габариты КП.

При числе передач три-четыре предпочтительнее КП с двумя степенями сВОбоды, так как при этОм ускоряется процесс переключения передач за счет сокраще- меньше числа передач, так как прямая переДача ОбеспечиВаетсЯ блокироВкой всего механизма. В ПКП с тремя степенями свободы (Ю' = 3) для получения передачи включаются одновременно два элемента управления ~накладываются две связи). Для получения нескольких передач элементы управления включаются в различных комбинациях и число передач Определится как числО сочетаний из Йф у элементов уп равления по два (по числу одновременно включаемых элементов), т. е. т ~ С'„~, Соответственно для ПКП с четырьмя степенями свободы ~ Г = 4) число осуществляемых передач определится Выражением л1 "'= .