Буров С.С. - Конструкция и расчёт танков, страница 98

Определив с помощью планиметра площадь Р фигуры под характеристикой с учетом масштабов силы тр и хода т~, найдем потенциальную энергию узла подвески (/ = Ртртг и удельную потенциальную энергию танка ц Рглгл~~ 1,= — = Р«с Ркс Максимальное давление воздуха является отправным для последующих прочностных расчетов деталей пневматической подвески В проектном расчете выбирают схему пневматической подвески и среднее передаточное число (от катка к поршню рабочего цилиндра, а также определяют соответствующий размер Р рычага; рассчитывают основные размеры рабочего цилиндра (площадь поршня Р„ н внутреннюю длину цилиндра 1„); определяют минимальный У „ и полный У объем пневматического цилиндра или упругой оболочки ресивера; подсчитывают статическое р, и минимальное р„р давление газа.

Известными считаются: статическая нагруз- 0„ Р„ ка опорного катка Р„, = — "; коэффициент динамичности К, = —" 2п Р., = 3 —: 5; радиус балансира К~; динамический 7„, = О,бй„и статический ~,.,=(0,2 —.0,3) г'„, ходы катка; максимально допустимое давление воздуха р = 250 †: 350 атм. К трем допущениям поверочного расчета добавляется четвертое: передаточное число ( от катка к поршню рабочего цилиндра считается во всех положениях подвески постоянным и равным г'= —.

Проектный расчет ведут в Йь й такой последовательности: !) Выбирают схему пневматической подвески (см. рис. 233) и, исходя из компоновочных соображений, назначают передаточное число й Его уменьшение сокращает диаметр рабочего цилиндра, но увеличивает длину, что положительно влияет на температурный ре- 527 -(164) Внутренняя длина 1п рабочего цилиндра будет 1„=1„+1" +а, (165) где 1п кк 1.)„— длина поршня, примерно равная его диаметру Р~ Ук = гк.к + ~к.с ПОЛНЫЙ ХОД Катив МЕЖДУ УПОРаМИ; Ь— = 2 —:3 см — запас хода поршня, исключающий его удары в торцы рабочего цилиндра. 3) Минимальный объем газа г",и в пневматическом цилиндре определяется из условия получения заданного коэффициента ди- намичности «сп пм с'кс Р Р„ Рк.с Рп.с Рс р /).с +ЯР 'сх в процессе политропического сжатия газа К, Рс (' ппп „скд Ь)'к= †"' Р„, тогда У ы = ,с к.к 1 ~т Полный объем пиевмати- ческого цилиндра будет р„=(.ь+д(~и= ~...+' — "-.Рп ° 4) Давление воздуха р, прн статической нагрузке иа каток бу ! дет в К, раз меньше максимального р, = — .

Минимальное дав- К, ление рпр подсчитывается также по уравнению политропы — — р„= рп, —; соответствующее усилие иа катке будет рк „,— б 528 жим рессоры. Подсчитывают радиус рычага 1с = —, жестко скреп)сб б ленного с валом балансира (см. рис. 232). 2) Площадь поршня Р„определяют так, чтобы прн максимальном усилии на катке Рк =К,Рк,давление газа не превосходило Рк б' принятой нормы р„, т. е, г, = —" и Рк, Для выявления оценочных показателей плавности хода и ксив!- чести спроектированной подвески строится ее полнтропическая характеристика Р„, Рз,р !' Г ) или реальная без четвертого А м м" . а допущения, как в поверочном расчете. й 5.

Конструкция н расчет гидравлических амортизаторов Амортизаторами называются фрикционные устройства ходовой части, превращающие механическую энергию в тепло, Они служат для быстрого гашения колебаний танка и поглощения энергии толчков и ударов, действующих на катки танка от неровностей пути "'. В зависимости от характера трения амортизаторы могут быть механическими и гидравлическими. Последние более износоустойчивы, менее требовательны к обслуживанию и поэтому повсеместно применяются в бронетанковой технике.

Требования к амортизаторам и основные пути выполнения этих требований. Амортизаторы современных быстроходных танков должны удовлетворять следующим требованиям. 1. Высокая интенсивность гашения колебаний 5 = 10 †: !5'"*. Это важнейшее требование обеспечивается: !) увеличением числа амортизаторов г на одном борту танка; 2) рациональным их размещением в местах с наибольшей линейнои скоростью перемещения катков относительно корпуса; 3) высоким коэффициентом сопротивления ра каждого амортизатора; 4) рациональным распределением сопротивления амортизатора на прямом и обратном ходах; 5) применением релаксационных *'" амортизаторов и амортизаторов с регулируемым сопротивлением.

2. Стабильность характеристик амортизатора при допустимых отклонениях технологических размеров деталей и регулировочных норм в производстве, при допустимых износах и неизбежных колебаниях температуры в эксплуатации. Для выполнения этого требования: 1) предпочитают амортизаторы, работающие на постоянных дросселирующих отверстиях; 2) применяют короткие 1 <3 пз дросселирующие отверстия, коэффициент истечения р„через которые почти не зависит от вязкости, а следовательно, и температуры, рабочей жидкости; 3) выбирают оптимальную рабочую жидкость с пологой вязкостно-температурной характеристикой, высокими смазывающими и антикоррозионными свойствами; 4) обеспечивают наилучшие условии теплоотвода от амортизатора, применяют коме Амортизаторы одностороннего действия с сопротивлением только на обрат.

ном ходу катка второго назначения ие выполняют и поэтому почти не применяются. '* Интенсивность гашения з показывает, во сколько раз амортизаторы умень шают амплитуду собственных продольно-угловых колебаний за время одного периода. *"* От английского слова ге!ахацоп, наиболее подходящий перевод которого— смягчение. 31 — 1431 52Я пенсационные камеры достаточного объема и надежные уплотнения; 5) предпочитают наиболее износостойкне конструкции амортизаторов, работающих без боковых нагрузок поршней, без больших контактных напряжений подвижных деталей н приводе от балансира катка к поршню амортизатора.

3. Из обшеконструкторских требований необходимо выделить взанмозаменяемосгь всех амортизаторов танка, их компактность, хорошую компонуемость в танке и неуязвимость на поле боя, простоту изготовления деталей амортизатора, его сборки, заправки, монтажной регулировки, установки на танк и обслуживания в 'эксплуатации. Выполняется это требование: 1) тщательной отработкой . конструкции с учетом всех требований; 2) применением амортизаторов с технологичной формой основных рабочих деталей, «замыкающих» жидкость; 3) выбором наиболее простой кинематики привода от катка к амортизатору. Класснфикацвя, анализ выполненных конструкций амортизаторов и их сравнительная оценка. Применяемые на современных танках гидравлические амортизаторы двустороннего действия (с сопротивлением на прямом и обратном ходах катка) классифицируются по двум признакам. 1, По принципу действия амортизаторы делятся на простые с сопротивлением )с„.

зависящим лишь от скорости пч катка ггз = р„щэ, и релаксационные, сопротивление которых на прямом ходу, кроме скорости, зависит и от перемещения г„катка = у(п„, у„). Вторая зависимость конструктивно обеспечивается высокими давлениями (900 — 1200 пгм) * масла на прямом ходу, при которых проявляется сжимаемость масла, зависящая от перемещения катка. Между двишем цилиндра и поршнем релаксациоиного амортизатора вместо несжимаемой жидкости можно себе представить пружину, усилие которой гс„пропорционально деформации или ходу катка )„.

Преимущество такого амортизатора заключается в его малом сопротивлении при движении по мелким неровностям, . когда перемещения катков )„незначительны при любых, в том числе н больших, скоростях движения танка. Это избавляет экипаж от действия больших вертикальных ускорений, от неприятного ощущения тряски, неизбежного при быстром движении по мелким,не-' ровностям танка с обычными амортизаторами.

Последние создаютг большое сопротивление йг прямого хода, пропорциональное большим скоростям катков. На обратном ходу катка релаксационные амортизаторы работают, как простые. К недостаткам релаксацион- ч Для получения таких высоких давлений в релаксаиионном амортизаторе его подпоршиевой н надпоршневой объемы иа прямом ходу свободно сообщаются друг с другом, а значятельное гидравлическое сопротивлеяие представляет калиброванное отверстие, соединяющее рабочий объем с компенсапнонной камерой. Поршень прн этом можно считать отсутствующим, а шток поршня„как плунжер, вдавливается в рабочий объем амортизатора, создавая болыпое (900 — 1200 агм) давление масла прн обычных усилиях на штоке. 600 мого амортизатора относятся его сложность, громоздкость, более напряженный температурный режим.

2. По конструкции амортизаторы делятся на лопастные, рычажно-поршневые и поршневые телескопические. !) Лопастные амортизаторы (например, танка Т-54) компактны и хорошо размещаются в расточке борта танка, сравнительно износоустойчивы. Недостатки их заключаются в низкой интенсивности гашения колебаний (Э=,З вЂ”: 5), в нестабильности работы из-за большой длины дросселирующих жидкость зазоров, в сложности изготовления лопасти, в невзаимозаменяемости всех амортизаторов танка. 2) Рыжачно-поршневые амортизаторы (танка ПТ-76 и колесных боевых и транспортных машин) компактны, хорошо располагаются на борту танка, 'могут обеспечивать стабильность характеристики при колебаниях температуры, технологичны основные детали амортизатора (цилиидр и поршень).