Snesarev_G_A__Tibanov_V_P__Uchebnoe_poso bie_po (Неизвестные варианты курсового проекта ТНУ 4), страница 3

„'(опусткьие прогибы: [У, 1 = Ядр - злектрокран-балки, ~у ) = 1 фб)р - мостовые краны. 6. Вес металло нот Вес юталлоконструэцин целесообразно определять после проюоки достаточвоотв предварительно принятых размеров сечений по уел»»вээм лестности, так как для расчета прогиба собственные веса эе вуввы, а сечевая юсле этого расчета могут нзьвнвться. 6.1. Пойсйотвйе кйапй Все стерввэй»Верны спределют по площадн нх сеченый н длыэе, Дэвны првнщэаэы по чертеву, выполневноыу в ыасмтабе, Удельный вес стали,/" = 76,5 Н~лм . Вес сварных аюв, ребер, ко- '3 сынок в т.п, учзтивавт, увслнчввая суеверный вес стерввей на П)ь.

Абсцзоса центра тщэестн йврменвого нрава с внешней верхюй спорой с учетоы веса ксзонвы (см. Рис. 4.1) ,х ~ с~ ~51 . - !ООО Пес балочной стрелы переменного сечения, считая от осн вращения, П ~ссо» зз»с уоо"э "»-'»у» 1(;3 где Л - юлет. ыы; ~,»»» — разверыугая длвва стрелы, мм; Й - грузоасдьемность, Н. Абсцэсоа щзытра т иестн такой стрелы 'ь»„",О х»;»»»» - 6»о ~ Вес основания поворотной части (см. Рыс. 4.6), ва котором монет раэыещаться юханнэм подьема, юхввввм поворота в противоб» вес »оО С, =Р ~ — °: 1 )(»»Э;-~~"с сю» гу»»» ' э Плесы»о - длзю осюванвл, поэаэавнвп на Рве.

4.5 в 4.6. Абсцыаоа центра тяаеств основавая з)»с» 4~~~ с~»" » „',,7 Вес баючвой подвижной коювны (ом. Рыс. 4.5): с»».» ~»»я ~сто ~ с»р Абсцнсса цевтРа тлыеоты поцвжэвой колонны прыблнэвтелью равна ыоордынате центра тяыеоты ее боковой цроевцвн. Вес трубчатой поюротюй колонны (ом, рю. 4.6); а экю 'я Р 4Ф г~Р. '»)»» К 16 Вес неподввлыой колонии 6.3 )(рйяй Нойтйвйго йппй Вес главной балки электРокРан-баяны (см, рн ~ .к где ~ - погонный юс двутавра, Вес одной г~авной балки мостового прана (см. Рю 4 РП) ~~/Р Й о".л, еб сй,г,' б Вес концевой балки (см.

Рве, 4.1П) ~„.,г =Ф /»т ~ я"'Г, днвютр хсЮюго велеса, мм; Г - бава крена, ым. йдвтельнс неэатухевщне юлебавыя маЗИПт работе с Грузом, вредят эдорсзьщ лренсвщнэа» находящегося В эабнне н вымпюэг устелоствые разруыення ютвллоконструнцнй. В фермах колебания затухают быстро в время затулвнзя ю раоочвтыввщт. В балках колебанзя югут продолнатьая длвтелью. что недопуствю, регламентация прогибов косвенно ограннчызает время затухания колебаний, но ю раскрывает 4»нзичесюй картины яаленвя.

В некоторых случаях время затухания монне определнть прямым расчетом.. В баянах рассчнтывапт колебания тольно семой ннзюй часто- ты, тан нак оны вмзвт нанбсльмув аыпиитуду в затухвпт медленнее высокочастотных. В этом расчете нсаольэуат основные единицы СИ: Н, кг, м, с. Перюд собственных колебаний, с С Прнведзнвущ массу т5»охрана, кг (см. Рпс. 4,3) внчнсиящт ' по 4ормуле - "~~( (~~56 Р где б - вес стрелы, Н; ц „- нес телевнн, Н. Прзюденная юсса того не нрава (ом. Рнс. 4.5 н 4,6), но... с геленкой, 17 /'»о» « ';слк обдав«вая колонна нзсоосна непедвнкной, то ез вес вк/ючают в 1, .,„ . 4 и постоянном вылете тзлекка отсутствует, к котлсд1глй член заключают. Лркнадснна:.;.асса электрокран-балки (см.

рнс. 4 и) Ф' ° '~ («»»»« /.» " «Д»'«'-"/ » .л«с б з„«»,-, — вес глаиион балки. Приведенная масса мостового крана (см. рис. 4.1()) от, - б«йх(«у~„» /- »»»»»») где (1, »/ — всс одной главвои балки. ) .», Лестность, Н/м Ю» с»»»«»» //«»» гдз «/ — статический прогиб, который пркниьюют по данным с»»« расчета, приведенным в гл. 5, но вырзлснннн в истрах. Дкя двухбало'пих мостов Р» ~;~»» /»»» Амплитуда затухающих колебаний, м У=/:' гдс / = — - начальная азшлитуда» ы. Р /о с Я вЂ” - логарыРыическый дакремент затухания колебаний цо лс /Р ?" з ксперимевтальвнм данным. Время затухания колебаний до допустимой валичины =- — ~л — < /«р с. 7 ./с ,Ф«»»" д Е/3- Допустимая вмпхвтуда У )»б?««» т =«.»«с«"«»«ь» = б'/с/ О йажИК ЛЫ'.ДУзИИ Ба ыетакходонструкцню могут действовать следующие нагрузки.' постовннна, подввивыа, инзрционвыв к ветровые.

6.1. Яоятд«ппп«з нагрудкд Зти нагрузки создаются собстнанннгл весаьж частой кря1«а: ызталлоконструкцик, кабины, стационарных ыехакизмсв, троллсав, электрооборудования. Ыагрузку от васа мсталлококструкцви, троллеев и трансмиссии прннкыают равномерно расгредслвнной. Носа остальных узлов считаются сосрсдоточеинп«к силами, Постоякпиз нагрузки приводят к расчзтннм уыноисныем на динамический коз4$ицизнт Ар, учитывающий, в ооновноы, удары от неровностей пути. Его принжюют ко табл.

1 в зависимости от окорости передвнкзния Г~щс . Для стационарных поноротннх и стрзловых кранов, нз вывюс~ях теленок, А~ = 1. () Д Л двд и д д друд И дта нагрузка создается весом груза и телекки. Иодвиквая нагрузка от названия колес чвтырехколссной телехкк на рельс Г, =~?го ('л «',> л . Ц „„,/) Для стационарных наворотных н стреловнх кранов бзз тзлзизк =л;~ .б?. Динамический козфРипнвнт лл«, Учитывающкй, в основном, рывки при подьввв, принимают ко табл, 2 в зависю«ости от рзкюа зксплуатацви. 6.3.

ИнаРИнонИы2 ДВГРУДкИ Инерционные нагрузки дайствуют горизонтально и раздзляются на норыальвнв и предельныв. Инерционные норьюльннз сппн«Б, равны: ~ „Р/(», Погонные няерцпонные силы, П/и У-" =4" у- Прн Величин геленки нлн злектротэля ннерцноюве силы прияохены в точпзл касания колес с рельсом. Если ствционврный мехяныэы по~цосе рзсполсяен ПВ конце стрелы поворотного ирэпв, то инерционная снла считается прялоиенной к середюе оои бвувбэна. Если на конце стрелы располоиены только блоки, то инерционная села прнычадывается к нх оси. Пентрсбеююе силы н предельные инерционные негрузин в курсовых проектах не у нтываат.

При ручном приводе инерционные нагрузки не определяпт н не УЧНТЫВВЮТ. ВА. Пэурйьйе нйгруущ Ветровые нагрузки рабочего я нерабочего состояния опреде- ЛЯВТ ПРН НЕОбХОДНМОСтн ПО ГОСТ 1451-79. В курсовых проектах нх 1ю учятывэпт. 9. е ны ломб ЭО И О Е Е ЯЭ Предусмотрены трн расчетные комбнняпнп нагрузок: А — постоянные + подвиююе + ннерцнснпые нсрыэльные» Б - постояююе + поднзиные + ннерцнонные предельные + ветер рабочего состояния; В - постоянные + ветер нерабочего состояния, Для сиучия "В" рвссчитынвпт только протнвоугоннне устройства. Допусиаеюю нормпльные напряиения 151, П/мый дпя сталей нерон Ст.3 н МХБС цриведенн в табл, 3, Твблипв 3 при тялвлых реиимэх экошцатзции допуснпемне нвцрлиения МЕВЬИЕ, твх НВИ Чзотста Дэйотвзя ывксмеЛЬНЫХ Югруэск больие. ДОПУОНВЕЫЫЕ НЗПРЯИЕНИЯ ДЛЯ ЯомбнМЩВИ "Б" больие, тэн Нни веРоятность такого неблегопрзятнсго сочетания нагрузок ыэвьэм.

30 Допуоиаеыые 1юпряиеэня нв рпстяиеняе, снятие н изгиб прзнюювт олинэяоювю. Дзя рам телеиеи и концевых балок 1с ~ = 100 П/мы . Допусзэемсе инсетельное непряиеныэ, в тоы числе и лля сварных изов Г'п~ =06 Гб3. В курсовых проектах ыетэллоконструицню рассчэтызэвт только пз иомбююцзм нагрузок "А". 10. Число циклов перемены Вэпряиений в метэллоконструипиях обычно вв достигает базового энзчения (4 ° 100), что делает основюю предвиююы состоянием ЛОЛВленне пэвстичесиих дефсрмзцнй. 3тс ЛОВВО4пют испсльэОВВть дэя рвсчетэ простые формулы сопротивления мнтернвлов. При рвсчете нв прочность определлэт ноюапльные дейстнулипю нзпрниения в опасных сечениях по прнведенным низе фОРЫУлвм.

Действупщив НЭПРязения не долзнн превыивтз дОПуотныые, прююденнне в табл. 3. Рвэмврнбсть: сзл - Н, ююн - ым, моментов — П.мы, ннпряззвий - В/юзй.' г б -д- л Ы3 - растязевие и онатие; 4= — Гб ~ - изгиб; »су М е ~ - Еб3 - изгиб с растязввием; л— - отгиб полка ездовой балки; г 8 —.'б -' — ~~т ®~~ р~~е р -ги ' T Е Л . У л ГС ) - свтельнсе напр ни ри учэ ЭЭЮЩТОГО ИОВТУРЖ» б = рту~ Ы''иэ'1- призелвнное нэяряиепие; д-" — ~-- 1б 1 - устойчивость нри сиатии; — — к 1»ь1- изгиб о сиэтием.

/ г ы/ ~4 В последнем случае устойчивость прозеряшт в плоскостн нзгзба. ясла моюнт пнерцнн в перпендикулярной плоскости меньше, лопоцсгтсльпс проверлшт устойчивость стеряня в втой плоскости, но тольхо под действием осевой снлы .( = — — — гибкость стерння фермы; Х ~г'7 ,/ "2ю ',« - радиус нюрцнн трубы, цозф(шцнент продольного изгиба )г'прыыимашт по табл. А в зазнспыости от гибкостн стерпня. Нрн ( < 40 расчет на устойчивость ве проводят.

Нредельвые допусхаемые гнбкостн прнведены и табл. 5. Таблица 5 Нормнроланне гибкости раствнутых стернней ньшет цельш предотвращение нх вибрация. В ответственных кранах оттеняя нз прутюв н стальных панатов ю црвюнвшт. Главное средство сюяення веса балочных юталлоковструкцпй уюньшенне толщнвы стенок, которое лнмнтнруется нх устойчнзостьп. Устойчнвость стенок обесцвчнпается выбором нх тсшнын вли прнюювнем вертнхальвмх н горнзонтальюх ребер (см. сечение ва рнс. 4.10). Ясхв --л — « <УО - дввфрахчгы не требуштся) УО « -л- «ЖО- вертнпадьюе ребра (диафрагмы) с нагому««г51 — >АР - гпгзфрагыы и горнзозтальпие ребра на расстояо«и ннв 0,25 гг от сжатого пояса.

Врн тонных стенках (3...5 мм) в качестве горизонтальных ребер цалесообразно попользовать виги. ясла стенки толще плн прокатка звгов технологнчесю не обеспечена, прпюпяшт равнобоью уголкн, ширина полки которых равна О, 125...0,16 от ширлиы пояса. Перспелтввно использование балок опального в круглого сечения, в которых крнзогпгнейнвя степка обладает высокой устойчнвсотьш, 11. Рййяй ~а )В)счяость Ваннейюй частьш расчета яюиется определение изгибающих н кругящвх ююнтов н перерезывелшшх, снл в балочных конструкциях н осевых снл в стерннях Ферм. В хоювнх стрелах горизонтальные инерционные нагрузки создашт хрутящне мсюнтн.