Диссертация (Разработка технологических основ электрошлаковой сварки чистых корпусных сталей АЭС), страница 22

Павлович А.А. Разработка метода определения напряжѐнно – деформированного состояния при электрошлаковой сварке плит. Автореф. дис. … канд. техн.наук: 05.03.06 . М., 1987. 16 с.158125. Решанов В.А. Влияние способа имитации термического цикла сварки наструктуру и свойства сталей // Автоматическая сварка.

1987. № 1. С. 13 - 16.126. Садовский В.Д., Кутьин А.Б., Гербах Н.М. Влияние сульфидной фазы насвойства стали после термической обработки // Металловедение и термическаяобработка. 1987. № 11. С.15 - 19.127. Inoue T., Inazumi T., Hosoya Y. Effects of Carbon and Sulfur Contents onHot-ductility of Medium Carbon Steel // Tetsu-to-Hagane: The Iron and SteelInstitute. of Japan. 2001. 87. № 8. P.32 - 36.128.

Прохоров Н.Никол. Технологическая прочность сварных швов в процессекристаллизации. -М.: Металлургия. 1979. 248 с.129. Макаров Э.Л. Компьютерная оценка свариваемости низколегированнойстали // Сварка и диагностика. 2014. № 4. С.23 - 30.130. Гольдштейн М.И., Грачѐв С.В., Векслер Ю.Г. Специальные стали. М.:Металлургия, 1985. 408 с.131. Яценко А.И., Марцинив Б.Ф, Репина Н.И.

Влияние легирования на первичную структуру сталей перитектического типа // Известия АН СССР. Металлы.1981. № 5. С.92 – 98.132. Марков С.И. Металловедческие основы производства заготовок для высоконадежных элементов энергетических и трубопроводных систем. Автореф. дис…..д-ра техн. наук: 05.16.01. М., 2012. с. 83.133. Подрезов Н.Н., Анализ мелких сульфидных включений на поверхностиразрушения Cr-Ni-Mo сталей // Заводская лаборатория.1987. № 10.

С. 28 - 30.134. Suzuki H., Nishimura S., Imamura J., Nakamura Y. Embrittlement of SteelsOccurring in the Temperature Range from 1000 to 600 °C // TransactionISIJ. 1984. V.24. № 3. P.169 - 177.135. Ameyama K., Minagawa M., Maki T., Tamura I. Morphology of ProeutectoidFerrite at Austenite Grain Boundaries in Low Carbon Steels // Transaction ISIJ.1988.V.28. P.

139 - 145.136. Черноморченко Л.И. Электролитическое выделение и определение природысульфидных включений // Изв. ВУЗов. Чѐрная металлургия. 1985. № 1. С.18 - 23.159137. Лепѐхина Л.И., Подрезов Н.Н., Колоколов Е.И. Мелкие сульфидныевключения на поверхностях излома конструкционных сталей/ // Тр.

ЦНИИТМАШ. 1988. №. 206. С.70 - 78.138. Самсонов И.Г., Королѐв Н.В., Бармин Л.Н. Температурный режим приэлектрошлаковой наплавке порошковой проволокой // Автоматическая сварка.1981. № 1 (334). С.34 - 38.139. Paton B. E., Lychko I.I., Yushchenko K.A., Suprin S.A., Kozulin S.M., KlimenkoA.A./ Melting of electrode and base metal in electroslag welding // The Paton WeldingJournal.2013.

№ 7. P. 31 - 38.140. Трофимов Н.М. Регулирование энергетических параметров режимаэлектрошлаковойсваркиприпроизводство. 1982. № 8. С.6 - 9.измененииширинызазора//Сварочное160ПРИЛОЖЕНИЯ161Приложение АХимический состав листовых заготовок днищ корпуса ректора ВВЭР-1000Зав.номерПлавка-прокат,днища сталь 15Х2НМФАМетодвыплавкиХимический состав, % весCSiCrNiMnMoVSPMn/S2102323 – 62994102342 – 63372ОМП0,160,150,220,221,861,841,311,130,440,390,670,640,120,100,0090,0110,0090,00948,835,55104865 – 42041104962 – 41963ОМП0,160,180,240,212,051,911,161,240,470,390,520,520,110,120,0140,0130,0070,00733,630,06180864 – 42459104521 – 35454УВРВОМП0,170,170,230,311,932,151,301,080,360,470,530,530,160,120,0140,0150,0080,00925,731,47190860 – 51190180933 – 49859УВРВ0,160,160,260,202,072,081,491,380,400,380,530,560,110,120,0130,0160,0120,00830,823,88190966 – 57101180988 – 53803УВРВ0,170,150,210,172,042,051,241,260,360,350,590,520,110,110,0200,0110,0080,00618,031,811105376 – 55421105153 – 49928ОМП0,160,170,280,262,061,951,321,370,450,410,560,500,120,110,0160,0150,0150,01228,127,312180988 – 53803190860 – 50190УВРВ0,150,160,170,262,052,071,261,490,370,400,520,530,120,120,0120,0130,0060,01230,825,914180944 – 50522105341 – 54691УВРВОМП0,150,160,220,211,992,001,311,370,340,440,540,530,110,120,0110,0170,0070,00930,930,815180984 – 53833181035 – 57071УВРВ0,160,160,270,192,041,991,281,260,380,360,510,540,130,120,0150,0150,0060,00925,324,0181012 - 55910УВРВ0,160,231,911,250,350,520,120,0150,00623,3ОМП - основная мартеновская плавка ; УВРВ – основная мартеновская плавка с обработкой на установке внепечного рафинирования ивакуумирования; 25,9 - листовые заготовки из чистой стали с неудовлетворительным соотношением [Mn]/[S] < 30162Приложение БРежимы сварки днищ корпуса реактора,  = 240 ммНаименование параметра режима1 Количество электродов, шт2 Сила сварочного тока в электроде I, А- в начале сварки- погонная часть стыка3 Напряжение на электроде U, В- в начале сварки- погонная часть стыка4 Расстояние между электродами, мм23Заводской номер днища, №678253250-400400-550350-400400-50048-5042-4648-5046-5085 + 51112350-400450-50014350-400400-45048-5048-50140 ± 55 Скорость поперечных колебаний42-45электродов, м/час6 Глубина шлаковой ванны, мм50-6040-607 Сухой вылет электрода, мм50-708 Время стоянки электродов3-5у ползунов, с10 Скорость сварки V, м/час0,5 - 0,60,4 - 0,511 Скорость подачи электродных180-220180-230проволок, м/час12 Температура предварительного235-250150-200 225-230 200-250подогрева в зоне стыка , 0С13 Температура сопутствующего200150подогрева, 0С14 Температура охлаждающей воды,0С40-601.

Род электрического тока – постоянный.2. Сборочный зазор между свариваемыми кромками листов B, мм- нижний зазор, BН = 34 ± 2- верхний зазор BВ = 48 ± 2.3. Допускается производить сопутствующий подогрев только заваренных участков стыка.35-5020015163Приложение ВАкт внедрения.