Диссертация (Методы повышения эффективности работы дизеля при использовании этанола в качестве экологической добавки к дизельному топливу), страница 24

1984. Vol. 61. № 10. P. 1627-1632.152. Heinrich W. Entwicklung und Erprobung von Alkoholkraftstoffen furNutzfanrzeug-Dieselmotoren // MTZ. 1987. Jg. 48. № 3. S. 91-98.162153. Investigation of CI Engine Emissions in Biodiesel-Ethanol-Diesel Blends as aFunction of Ethanol Concentration / N. Yilmaz [et al.] // Fuel. 2014. Vol. 115.P.

790-793.154. Kee S.-S., Mohammadi A., Hirano H. Experimental Study on CombustionCharacteristics and Emissions Reduction of Emulsified Fuels in DieselCombustion Using a Rapid Compression Machine // SAE Technical PaperSeries. 2003. № 2003-01-1792. P. 1-8.155. Kim H., Reitz R.D., Kong S.C.

Modeling Combustion and Emissions of HSDIDiesel Engines Using Injectors with Different Included Spray Angles // SAETechnical Paper Series. 2006. № 2006-01-1150. P. 1-11.156. Knothe G. Analyzing Biodiesel: Standarts and Other Metods // Journal of theAmerican Oil Chemists’ Society.

2006. Vol. 83. № 10. P. 823-833.157. Kremer F.G., Fachetti A. Alcohol as Automotive Fuel – Brazilian Experience// SAE Technical Paper Series. 2000. № 2000-01-1965. P. 1-4.158. Krahl J., Vellguth G., Munack A. Exhaust Gas Emissions and EnvironmentalEffects by Use of Rape Seed Oil Based Fuels in Agricultural Tractors // SAETechnical Paper Series. 1996. № 961847.

P. 1-14.159. Kuleshov A.S., Kozlov A.V., Mahkamov K. Self-Ignition Delay Prediction inPCCI Direct Injection Diesel Engines Using Multi-Zone Spray CombustionModel and Detailed Chemistry // SAE Technical Paper Series. 2010. № 201001-1960. P. 1-10.160. Lang W., Sokhansanj S., Sosulski F.W. Modeling the TemperatureDependence of Kinematic Viscosity for Refined Canola Oil // Journal of theAmerican Oil Chemists’ Society. 1992.

Vol. 69. № 10. P. 1054-1055.161. Lo Russo J.A., Cikanek H. Direct Injection Ignition Assisted Alcohol Engine// SAE Technical Paper Series. 1988. № 880495. P. 1-20.162. McAllister R.A. The Viscosity of Liquid Mixtures // AIChE Journal. 1960.Vol. 6. №. 3. P. 427-431.163163. Markov V.A., Biryukov V.V., Kas’kov S.I. Ethanol Used as anEnvironmentally Sustainable Energy Resource for Thermal Power Plants// Thermal Engineering. 2016. Vоl. 63. №.

9. P. 628-635.164. Matuszewska A., Odziemkowska M., Czarnocka J. Properties of BioethanolDiesel Oil Mixtures / Mendez-Vilas A. (ed.) // Materials and Processes forEnergy: Communicating Current Research and Technological Developments.FORMATEX 2013. P. 352-359.165. Mendoza M.C., Woon P.V. E-Diesel Effects on Engine ComponentTemperature and Heat Balance in a Cummins C8.3 Engine // SAE TechnicalPaper Series.

2002. № 2002-01-2847. P. 1-7.166. Murayama T., Miyamoto N., Chikahisa T. Elimination of CombustionDifficulties in a Glow Plug-Assisted Diesel Engine Operated with PureEthanol and Water-Ethanol Mixtures // SAE Technical Paper Series. 1983. №830373. P. 1-9.167. Myo T. The Effect of Fatty Acid Composition on the CombustionCharacteristics of Biodiesel (A Dissertation Submitted to the Graduate Schoolof Science and Engineering In Partial Fulfillment of the Requirements for theDegree of Doctor of Philosophy in Engineering).

Japan: KagoshimaUniversity, 2008. 171 p.168. New Diesel Engine Fuel Supply System Able to Control Pressure of Pre- andPost-Main Injections / V.N. Naumov [et al.] // SAE Technical Paper. 2015. №2015-01-2805. P. 1-6.169. Performance and Emission Characteristics of Diesel Engine Fuelled withEthanol-Diesel-Biodiesel Blend / G. Labeckas [et al.] // Engineering for RuralDevelopment (Latvija). 2010. P. 266-271.170. Pogulyaev Yu.D., Baitimerov R.M., Rozhdestvenskii Y.V. Detailed DynamicModeling of Common Rail Piezo Injector // Procedia Engineering. 2015. Vol.129.

P. 93-98.164171. Predicting Temperature-Dependance Viscosity of Vegetable Oils from FattyAcid Composition / O.O. Fasina [et al.] // Journal of the American OilChemists’ Society. 2006. Vol. 83. № 10. P. 899-903.172. Quissek F., Barbera E., Hulak K. Development and Optimization of AlcoholFueled SI-Engines for Passenger Cars for the Brasilian Market // SAETechnical Paper Series. 1991. № 911730.

P. 231-237.173. Rainer P., Simon C. Einfluss der Geschichteten Wassereinspritzung auf dasAbgas- und Verbrauchsverhalten eines Dieselmotors mit Direkteinspritzung// MTZ. 2004. Jg. 65. № 1. S. 49-55.174. Raynolds M.A., Checkel M.D., Fraser R.A. A Case Study for Life CycleAssessment (LCA) as an Energy Decision Making Tool: The Production onFuel Ethanol from Various Feedstocks // SAE Technical Paper Series.

1998.№ 982205. P. 1-17.175. Saeed M.N., Henein N.A. Ignition Delay Correlations for Neat Ethanol andEthanol-DF2 Blends in a D.I. Diesel Engine // SAE Technical Paper Series.1984. № 841343. P. 113-128.176. Shirvani H., Goering C.E., Sorenson S.C. Performance of Alcohol Blend inDiesel Engines // SAE Technical Paper Series. 1981. № 810681. P. 1-10.177. Temperature-Dependent Kinematic Viscosity of Selected Biodiesel Fuel andBlend with Diesel Fuel / W. Yuan [et al.] // Journal of the American OilChemists’ Society. 2005. Vol.

82. № 3. P. 195-199.178. The Biodiesel Handbook / G. Knothe [et al.]. Shampaign, Illinois: AOCSPress, 2005. 286 p.179. The Effect of Diesel Injection Timing on a Turbocharged Diesel EngineFumigated with Ethanol / A.R. Schroeder [et al.] // SAE Technical PaperSeries. 1988. № 880496. P. 1-11.180. The Vaporizing Behavior of the Fuel Droplet of Water-in-Oil Emulsions onthe not Surface / K. Kimoto [et al.] // Japan Society of Mechanical Engineers.1986. Vol. 29. № 258.

P. 4247-4255.165181. Tsao K.C., Wang C.L. Puffing and Micro-Explosion Phenomena of WaterEmulsion Fuels // SAE Technical Paper Series. 1986. № 860304. P. 1-13.182. Tsukahara M., Yoshimoto Y., Murayama T. Influence of Emulsified FuelProperties on the Reduction of BSFC in a Diesel Engine // SAE TechnicalPaper Series. 1989. № 891841. P. 1-10.183. Tsukahara M., Yoshimoto Y., Murayama T. W/O Emulsion Realizes LowSmoke and Efficient Operation of DI Engines without High Pressure Injection// SAE Technical Paper Series. 1989.

№ 890449. P. 1-7.184. Use of Water Emulsion and Intake Water Injection as NOx ReductionTechniques for Heavy Duty Diesel Engines / D.T. Hountalas [et al.] // SAETechnical Paper Series. 2006. № 2006-01-1414. P. 1-15.185. Vanegas A., Won H., Peters N. Influence of the Nozzle Spray Angle onPollutant Formation and Combustion Efficiency for a PCCI Diesel Engine// SAE Technical Papers Series. 2009. № 2009-01-1445. P.

1-10.186. Viscosities of the ternary mixture (2-butanol+n-hexane+ 1-butylamine) at298.15 and 313.15 K / M. Dominguez [et al.] // Fluid Phase Equilibria. 2000.Vol. 169. №. 2. P. 277-292.187. Yoshimoto Y., Tamaki H. Reduction of NOx and Smoke Emissions in a DieselEngine Fueled by Biodiesel Emulsion Combined with EGR // SAE TechnicalPaper Series. 2001. № 2001-01-0649. P. 1-9.166ПРИЛОЖЕНИЕЛистинг программа аппроксимации экспериментальных данныхпо вязкости эмульсионной смеси(на примере эмульсии нефтяного ДТ и воды),созданной в ПК MATLAB 2012Исходные данныеload('viscositiesofemulsionfuel.mat') – читается файл с исходными даннымиss=viscositiesofemulsionfuel – матрица ss в исходном файлеt=ss(:,1) – в первом столбце матрицы ss сохраняются величины температурыv2=ss(:,2) – во втором столбце матрицы ss сохраняются величины вязкостичистого ДТv=[ss(:,3) ss(:,4) ss(:,5)] – с третьего столбца до пятого столбца матрицы ssсохраняются величины вязкости смеси с разным составомv1=v_water(t)–рассчитываютсязначениявязкостичистойводывопределенных температурахx1=[0.1 0.2 0.3] – концентрация воды соответствует столбцам матрицывязкости νx2=1-x1 – концентрация ДТ соотвествует столбцам матрицы вязкости νglobal a1 b1 c1 d1[a1b1c1d1]=coeff_diesel(t,v2)–находятсякоэффициентыаппроксимационной формуле для определения вязкости чистого Д%v3=v_diesel(t) – вязкость ДТ рассчитывается по аппроксимационной формулеПрограмма для определения коэффициентов аппроксимационной формулыдля рассчета вязкости смесив167D=log(v)-log(v3)*x2-log(v1)*x1;xs=1./(x1.*x2);E=[xs(1) 0 0;0 xs(2) 0;0 0 xs(3)];F=D*E;n=length(t);N=3*n;for i=1:1:nH(i,:)=F(i,:)*t(i);endr=2;for i=1:1:3P(i,:)=polyfit(t,H(:,i),r);endfor i=1:1:3H2(:,i)=polyval(P(i,:),t);endfor i=1:1:nF2(i,:)=H2(i,:)/t(i);endD2=F2*inv(E);delta=0.1:0.1:1;A1=P(:,3);A1=A1';AH=polyfit(x1,A1,2);A2=polyval(AH,x1);DA=A2-A1;B1=P(:,1);B1=B1';168BH=polyfit(x1,B1,2);\B2=polyval(BH,x1);DB=B2-B1;C1=P(:,2);C1=C1';CH=polyfit(x1,C1,2);C2=polyval(CH,x1);DC=C2-C1;global KA1 KA2 KA3 KB1 KB2 KB3 KC1 KC2 KC3 – искаемые коэффициентыKA1=AH(1);KA2=AH(2);KA3=AH(3);KB1=BH(1);KB2=BH(2);KB3=BH(3);KC1=CH(1);KC2=CH(2);KC3=CH(3);Программа для определения погрешности полученных результатовfor i=1:1:nfor j=1:1:3V(i,j)=vexp_water_diesel8(t(i),x1(j))аппроксимационной формулеendend–функцияопределениявязкостипо169E=(abs((v-V)./v)*100)–относительнаяпогрешностьполученныхпоаппроксимационной формуле значений вязкости относительно исходныхданныхSD=sum(sum(abs(v-V)))/N – средняя относительная погрешность полученныхпо аппроксимационной формуле значений вязкости относительно исходныхданныхMSE=sqrt(sum(sum((v-V).^2))/N)–среднеквадратнаяотносительнаяпогрешность полученных по аппроксимационной формуле значений вязкостиотносительно исходных данныхФункция определения аппроксимационной вязкостиfunction v=vexp_water_diesel8(t,x1)global KA1 KA2 KA3 KB1 KB2 KB3 KC1 KC2 KC3x2=1-x1;A=KA1*(x1)^2+KA2*x1+KA3;B=KB1*(x1)^2+KB2*x1+KB3;C=KC1*(x1)^2+KC2*x1+KC3;D=x1.*x2.*(A./t+B*t+C);% v=D;v2=v_diesel(t);v1=v_water(t);v=(v1.^(x1)).*(v2.^(x2)).*exp(D);Формула для определения вязкости по алгебра-аппроксимационному методуПрограмма аппроксимации для эмульсионной смесинефтяного ДТ и водыload('viscositiesofemulsionfuel.mat') – читается файл с исходными данными170ss=viscositiesofemulsionfuel – матрица ss в исходном файлеt=ss(:,1) – в первом столбце матрицы ss сохраняются величины температурыv2=ss(:,2) – во втором столбце матрицы ss сохраняются величины вязкостичистого ДТv=[ss(:,3) ss(:,4) ss(:,5)] – начиная с третьего столбца до пятого столбцаматрицы ss сохраняются величины вязкости смеси с разным составомv1=v_water(t) – рассчитываются значения вязкости чистой воды приопределенных температурахx1=[0.1 0.2 0.3] – концентрация воды в смеси соответствует столбцам матрицывязкости νx2=1-x1 – концентрация ДТ в смеси соотвествует столбцам матрицы вязкости νПрограмма для определения коэффициентов, входящихв аппроксимационную формулу для расчета вязкости смесиn=length(t);N=4*n;for i=1:1:nfor j=1:1:4s=j+(i-1)*4;X(s,1)=x1(j);X(s,2)=x1(j)/t(i);X(s,3)=x1(j)*t(i);X(s,4)=x1(j)/(2-x1(j));X(s,5)=x1(j)/(2-x1(j))/t(i);X(s,6)=x2(j);X(s,7)=x2(j)/t(i);X(s,8)=x2(j)*t(i);X(s,9)=x2(j)/(2-x2(j));X(s,10)=x2(j)/(2-x2(j))/t(i);Y(s)=v(i,j);endendY=Y';M=X'*X;B=inv(M)*(X'*Y);171global A1 B1 C1 D1 E1 A2 B2 C2 D2 E2– искомые коэффициентыA1=B(1);B1=B(2);C1=B(3);D1=B(4);E1=B(5);A2=B(6);B2=B(7);C2=B(8);D2=B(9);E2=B(10);Программа определения погрешности полученных результатовfor i=1:1:nfor j=1:1:4vd(i,j)=v_waterdiesel2(t(i),x1(j));endendE=(abs((v-vd)./v)*100)–относительнаяпогрешностьполученныхпоаппроксимационной формуле значений вязкости от исходных данныхSD=sum(sum(abs(v-vd)))/N– средняя относительная погрешность полученных поаппроксимационной формуле значений вязкости от исходных данныхMSE=sqrt(sum(sum((v-vd).^2))/N)–средняяквадратичнаяотносительнаяпогрешность полученных по аппроксимационной формуле значений вязкостиот исходных данныхФункция определения аппроксимационной вязкостиfunction v=v_waterdiesel2(t,x1)global A1 B1 C1 D1 E1 A2 B2 C2 D2 E2x2=1-x1;v=x1*(A1+B1/t+C1*t)+x1/(2-x1)*(D1+E1/t)+x2*(A2+B2/t+C2*t)+x2/(2-x2)*(D2+E2/t)172173.