15 (Не Бауманские курсачи)

3

1. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ШПОНОЧНОГО СОЕДИНЕНИЯ И ПОСАДКИ ВЕНЦА ЧЕРВЯЧНОГО КОЛЕСА.

8.1. Рассчитаем шпоночное соединение для входного вала с муфтой. Шпонку выбираем призматическую по ГОСТ 23360-78. Размеры шпонки выбираем по таблице 19.11 из [4]:

- сечение b  h = 6  6 мм;

- фаска 0.3 мм;

- глубина паза вала t₁ = 3.5 мм;

- глубина паза ступицы t₂ = 2.8 мм;

- длина l = 32 мм.

Ш
понка призматическая со скругленными торцами. Материал шпонки – сталь 45 нормализованная. Напряжения смятия и условия прочности определяем по формуле:

При чугунной ступице []_см = 70…100 МПа.

П
ередаваемый момент Т = 17.64 Нм.

_см < []_см , следовательно, допустимо установить муфту из чугуна СЧ20

1. Рассчитаем шпоночные соединения для выходного вала.

   1. Соединение вал-колесо.

Шпонку выбираем призматическую по ГОСТ 23360-78. Размеры шпонки выбираем по таблице 19.11 из [4]:

- сечение b  h = 14  9 мм;

- фаска 0.5 мм;

- глубина паза вала t₁ = 5.5 мм;

- глубина паза ступицы t₂ = 3.8 мм;

- длина l = 48 мм.

Ш
понка призматическая со скругленными торцами. Материал шпонки – сталь 45 нормализованная. Напряжения смятия и условия прочности определяем по формуле:

При чугунном центре колеса []_см = 70…100 МПа.

П
ередаваемый момент Т = 284.461 Нм.

_см < []_см , следовательно, допустимо центр червячного колеса изготовить из серого чугуна СЧ20

1. Соединение вала с муфтой.

Шпонку выбираем призматическую по ГОСТ 23360-78. Размеры шпонки выбираем по таблице 19.11 из [4]:

- сечение b  h = 10  8 мм;

- фаска 0.4 мм;

- глубина паза вала t₁ = 5 мм;

- глубина паза ступицы t₂ = 3.3 мм;

- длина l = 50 мм.

Ш
понка призматическая со скругленными торцами. Материал шпонки – сталь 45 нормализованная. Напряжения смятия и условия прочности определяем по формуле:

При чугунной ступице []_см = 70…100 МПа.

П
ередаваемый момент Т = 284.461 Нм.

_см < []_см , следовательно, допустимо установить муфту из чугуна СЧ20

1. Выбор посадки для венца червячного колеса.

Мощность, передаваемая червячным колесом Р₂ = 0.512 кВт;

Частота вращения n₂ = 17.189 об/мин;

Вращающий момент, передаваемый червячным колесом Т = 284.461 Нм.

Венец выполнен из бронзы БрА9ЖЗЛ отливка в кокиль (_Т = 245 МПа), чугунный центр - из серого чугуна СЧ20 (_пч.р = 118 МПа;  = 0.25) Колесо изображено на рис.4.1.

М
инимальное контактное давление, которое должно быть создано по поверхностям сопрягаемых деталей для передачи момента Т:

Определим величину минимального расчетного натяга:

Принимаем для материала охватываемой детали (чугуна) Е₁ = 1.310⁵ МПа и  = 0.25; для материала венца - Е₁ = 1.110⁵ МПа и  = 0.33.

Вычислим коэффициенты с₁ и с₂ :

Вычислим минимальный табличный натяг с учетом поправок:

_{Т min} = _min + u = 306 + 14.4 320 мкм

По таблицам допусков и посадок [6] выбираем посадку в системе отверстия: _{Т min} = 330 мкм; _Тmax = 420 мкм.

Проверку прочности соединяемых деталей производим при контактном давлении, соответствующем максимально возможной величине натяга:

Д
ля опасных точек внутренней поверхности венца червячного колеса при  = 1.0 получаем:

К
оэффициент запаса прочности:

Такой коэффициент запаса достаточен.

Для опасных точек колесного центра:

Таким образом, колесный центр имеет весьма большой запас прочности.