169467 (Экология объекта)

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

Институт транспортной техники и организации производства

Кафедра: «Теплоэнергетика железнодорожного транспорта»

Курсовая работа по дисциплине

«Источники загрязнения и технические средства защиты окружающей среды»

Экология объекта

Москва 2009 г.

Котельная с n=5 котлами КЕ-25-14МТ

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЁМОВ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ

Теоретический объём воздуха, необходимый для полного сжигания топлива:

Объём трёхатомных газов:

Объём сухих дымовых газов при полном сгорании топлива:

(м³/кг)

(м³/кг)

(м³/кг)

Объём водяных паров вычисляется по формуле:

- коэффициент избытка воздуха в топке

(м³/кг)

Действительно необходимое количество воздуха при =1,25:

(м³/кг)

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ МАЛОЙ МОЩНОСТИ

1.Фактический расход на котёл, кг/с.

где D-фактическая паропроизводительность котла, т/ч ;

-низшая теплота сгорания топлива в МДж/кг ;

-К.П.Д. котла при ном. нагрузке ;

(кг/с)

2.Расчётный расход топлива, кг/с

,

где -потери от механической неполноты сгорания ;

(кг/с)

3. Годовая выработка тепла

Т_и – число часов использования установленной мощности Т_и = 4000 ч/год

(МДж/год)

Годовой расход топлива:

3. ДИСПЕРСНЫЙ (ФРАКЦИОННЫЙ) АНАЛИЗ ПЫЛИ

Дисперсный состав уноса твёрдых продуктов сгорания:

dч,мкм	<10	10-20	20-30	30-40	40-50	50-60	60-86	86-100	>100
mi, %	6	10	10	10	8	8	10	3	35
	0,06	0,1	0,1	0,1	0,08	0,08	0,1	0,03	0,35
Д	0,06	0,16	0,26	0,36	0,44	0,52	0,62	0,65
X	-1.55	-0.99	-0.64	-0.355	-0.15	0.05	0.31	0.39
dгр	10	20	30	40	50	60	86	100
Lg dч	1	1,301	1,477	1,602	1,699	1,778	1,934	2

,

где -масса взвеси (в нашем случае равна 100) ,

Рассчитаем суммы:

Из уравнения: путём интегрирования получим систему уравнений с двумя неизвестными

;

;

.

4. ВЫБОР ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ

Полный объём продуктов сгорания:

(м³/кг)

Объёмный расход продуктов сгорания:

м³/с

где - расчётный расход топлива;

- объём газа;

Объём продуктов сгорания, выходящий из трубы:

м³/с

Выбираю батарейный циклон БЦ :

W_опт=3.5 м/с – оптимальное значение скорости газов в циклоне с направляющим аппаратом типа «розетка» 25˚(табличное значение)

ξ₉₀=90 – опытное значение коэффициента сопротивления циклона (табличное значение)

d^т₅₀=3.85 мкм – медианный размер опытных частиц

lg σ_η=0.46 – среднеквадратичное отклонение частиц от медианного размера

Параметры эксперимента:

D_ц=0.25 м

W_цт=4.5 м/с – опытное значение скорости газа в циклоне

(Па - динамическая вязкость газов

(кг/м³) – плотность опытных частиц

Суммарное количество твёрдых продуктов сгорания (летучей золы и несгоревшего топлива) в дымовых газах перед золоуловителем:

,

Концентрация твёрдых веществ в продуктах сгорания:

г/м³

Объёмный расход продуктов сгорания при температуре уходящих газов:

м³/с

Принимаем D_ц=0.25;

Принимаю n_ц= 64, выбираю батарейный циклон типа БЦ 1x8x8

Уточняю скорость:

м/с ≈ W_опт

Коэффициент гидравлического сопротивления циклона:

К₁ = 1 для D ≥ 250 мм

К₂ – поправка на запыленность газов

К₃ = 35 – поправка на компоновку циклонов в группу

Па – гидравлическое сопротивление циклона

Параметры уходящих газов:

- плотность золы

;

Медианный размер частиц, улавливаемый циклоном:

мкм

по таблице нормальной функции распределения Ф (x)=0.95635

Максимальная степень очистки η^max=0.955

Среднеэксплуатационная степень очистки η=η_з=0.85∙0.95635=0.8129

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ГАЗООБРАЗНЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

5.1 Оксиды серы

Суммарное количество оксидов серы М_SO2 в г/с, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами котлоагрегатов, вычисляют по формуле:

,

где - содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;

- доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле ( по табл 2 (2)составляет 0,1);

- доля оксидов серы, улавливаемых в мокром золоуловителе попутно с улавливанием твёрдых частиц (для сухих золоуловителей принимаем равным нулю);

(г/с)

(г/с)

5.2 Оксиды углерода

Количество выбросов оксида углерода в г/с определяется по соотношению:

,

где - выход оксида углерода на единицу топлива, г/кг;

Здесь q₃-потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, %;

R-доля потери теплоты q₃, обусловленная наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода (принимают для твёрдого топлива 1,0 );

(г/кг)

(г/с)

(г/с)

5.3 Расчёт выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива

Топка ТЧЗМ - топка с пневмомеханическим забрасывателем и цепной чешуйчатой решеткой обратного хода. Удельный выброс оксидов азота при сжигании твердого топлива, г/с:

,

где - удельный выброс оксидов азота, г /МДж;

где α_т – коэффициент избытка воздуха в топке

R₆ – остаток на сите с размером ячеек 6 мм%, принимаю R₆= 0

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов при подаче их в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку ,на образование оксидов азота; принимаю r=0 6.801*10^-3г /МДж

=1.415МВт/ м²

М_NO2 = 0.126*5=0.63 г/с

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫБРОСОВ ТВЁРДЫХ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ

6.1 Расчёт выбросов твёрдых продуктов сгорания

Суммарное количество твёрдых продуктов сгорания (летучей золы и несгоревшего топлива) , поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов в г/с, вычисляются по формуле:

,

где - зольность топлива на рабочую массу, % ;

- доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе);

- доля твёрдых частиц, улавливаемых в золоуловителях;

32,68- теплота сгорания углерода, МДж/кг;

,

Количество летучей золы в г/с, уносимой в атмосферу в составе твёрдых продуктов сгорания, вычисляют по формуле:

,

(г/с)

Количество коксовых остатков при сжигании твёрдого топлива в г/с, образующихся в топке в результате механического недожога топлива и выбрасываемых в атмосферу, определяют по формуле:

,

(г/с)

6.2 Расчет выбросов бензапирена

Выброс бензапирена поступающего в атмосферу с дымовыми газами в г/с рассчитывают по уравнению :

массовая концентрация бензапирена в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха ;

объем сухих дымовых газов ,образующихся при полном сгорании 1 кг (1 н )

топлива при

При сжигании твердого топлива

А – коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки, для угля – 2,5

R - коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов (при р=24 ата,

t_n=221,78>150 ⁰C ; R=350

К_д = 1 – коэффициент, учитывающий концентрацию бензаперена при неполной нагрузке котля

К_зу - коэффициент, учитывающий степень улавливания бензапирена золоуловителем.

Z – понижающий коэффициент (бензаперен улавливается в меньшей степени, чем зола. При температуре газов перед золоуловителем tзу = tух = 180 ^oC < 185 ^oC и сухих золоуловителях.

К_зу = 1-η_з*Z =1- 0.81290.8= 0.35

= 1.463*10^-3 мг/нм³

г/с

7. РАСЧЕТ МИНИМАЛЬНО НЕОБХОДИМОЙ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ

Диаметр устья дымовой трубы ,м :

температура уходящих газов;

скорость продуктов сгорания на выходе из дымовой трубы, принимаю 25 м/с

Принимаю D^у_тр = 1,8

Предварительная минимальная высота дымовой трубы по приведенным газам м :

Масса приведенного газа:

А – коэффициент стратификации атмосферы для Мурманска 160

_F=1

- коэффициент, зависящий от степени очистки циклона

- значение коэффициентов в первом приближении

- коэффициент рельефа местности

Фоновая концентрация приведенного газа:

максимально разовые предельные допустимые концентрации;

- фоновая концентрация SO2

- фоновая концентрация NO2

- фоновая концентрация NO

- фоновая концентрация золы

- ПДК максимально разовая для SO2

- ПДК максимально разовая для NO2

- ПДК максимально разовая для NO

- ПДК максимально разовая для CO

- ПДК максимально разовая для NO

- ПДК максимально разовая для золы