151735 (Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "физика" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "физика" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "151735"
Текст 3 страницы из документа "151735"
5.1.3) Активный объём топочной камеры определяют по формуле:
Эффективная толщина излучающего слоя:
V.2 Расчёт теплообмена в топке
5.2.1) Расчёт основан на приложении теории подобия к топочным процессам. Расчётная формула связывает температуру газов на выходе из топки т’’ с критерием Больцмана Bo, степенью черноты топки ат и параметром М, учитывающим характер распределения температур по высоте топки и зависящим от относительного местоположения максимума температур пламени, который определяется схемой размещения и типом горелок.
При расчёте теплообмена используют в качестве исходной формулу:
Где Tт’’ = т’’ + 273 - абсолютная температура газов на выходе из топки, [K]; Ta = a + 273 -температура газов, которая была бы при адибатическом сгорании топлива, [K]; Bо – критерий Больцмана, определяемый по формуле:
Из этих формул выводятся рясчётные.
-
Определяем полезное тепловыделение в топке Qт и соответствующую ей адиабатическую температуру горения Та :
Г де количество тепла, вносимое в топку с воздухом Qв, определяют по формуле:
Полезное тепловыделение в топке Qт соответствует энтальпии газов Iа, котрой располагали бы при адиабатическом сгорании топлива, т.е Qт= Iа Та=2352,4 К;
-
Параметр М, характеризующий температурное поле по высоте топки, определяют по формуле:
М=А-Bxт; где А и В опытные коэффициенты, значения которых принимают: А=0,54; В=0,2; (при камерном сжигании мазута).
Относительное положение максимума температур факела в топке определяют по формуле:
Хт= Хг+ Х; где Хг – относительный уровень расположения горелок, представляющий собой отношение высоты расположения осей горелок hг (от пода топки) к общей высоте топки Нт (от пода топки до середины выходного окна из топки, т.е. Хг = hг/ Нт ); Х – поправка на отклонение максимума температур от уровня горелок, принимаемая для газомазутных топок с производительностью >35т/ч Х=0;
При расположении горелок в несколько ярусов и одинаковом числе горелок в ярусе высоту расположения определяют расстоянием от средней линии между ярусами горелок до пода или до середины холодной воронки; при разном числе горелок в каждом ярусе:
где n1, n2 и т.д. – число горелок в первом, втором и т.д. ярусах; h1г, h1г и т.д. – высота расположения осей ярусов.
М = 0,54·0,2·0,2459=0,4908
5.2.4) Степень черноты топки ат и критерий Больцмана В0 зависят от искомой температуры газов на выходе г’’.
Принимаем г’’ = 1100 0С:
Среднюю суммарную теплоёмкость продуктов сгорания определяют по формуле:
5 .2.5) Степень черноты топки определяют по формуле:
где аф – эффективная степень черноты факела:
где асв и аг – степень черноты,которой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трёхатомными газами; m – коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объёма и m=0,55 для жидкого топлива.
Величины асв и аг определяют по следующим формулам:
Где Sт – эффективная толщина излучаемого слоя в топке; P – давление в топке, для паровых котлов, работающих без наддува Р = 1 кгс/см2.
Коэффициент ослабления лучей kг топочной средой определяют по номограмме.
Коэффициент ослабления лучей kс сажистыми частицами определяют по формуле:
г де Tт’’ - температура газов на выходе из топки; Cр/Hp - соотношение содержания углерода и водорода в рабочей массе топлива;
5.2.6)тОпределяем количество тепла, переданное излучением в топке:
-
Определим тепловые нагрузки топочной камеры:
Удельное тепловое напряжение объёма топки:
Допуск 250300 Мкал/м3ч;
Удельное тепловое напряжение сечения топки в области горелок
VI Поверочный расчёт фестона
6.1) В котле, разрабатываемом в курсовом проекте, на выходе из топки расположен трёхрядный испарительный пучок, образованный трубами бокового топочного экрана, с увеличенным поперечными и продольными шагами и называемый фестон. Изменение конструкции фестона связано с большими трудностями и капитальными затратами, поэтому проводим поверочный расчёт фестона.
Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов за фестоном ф’’ при заданных конструктивных размерах и характеристиках поверхности нагрева, а также известной температуре газов перед фестоном, т.е на выходе из топки.
-
По чертежам парового котла составляют эскиз фестона.
-
По чертежам парового котла составляем таблицу:
Наименование величин | Обозн. | Раз-ть | Ряды фестона | Для всего фестона | |||
1 | 2 | 3 | |||||
Наружный диаметр труб | d | м | 0,06 | ||||
Количество труб в ряду | z1 | -- | 23 | 23 | 24 | - | |
Длина трубы в ряду | lI | м | 2,3 | 2 | 1,275 | - | |
Шаг труб: поперечный | S1 | м | 0,21 | 0,21 | 0,21 | 0,21 | |
продольный | S2 | м | - | 0,35 | 0,775 | 0,5197 | |
Угловой коэф фестона | xф | - | - | - | - | 1 | |
Расположение труб | - | - | шахматное | ||||
Расчётная пов-ть нагрева | H | м2 | 9,966 | 8,666 | 5,765 | 24,3977 | |
Размеры газохода: высота | aI | м | 2,25 | 2,05 | 1,275 | - | |
ширина | b | м | 5 | 5 | 5 | - | |
Площадь живого сечения | F | м2 | 8,283 | 7,611 | 4,539 | 6,7646 | |
Относительный шаг труб: поперечный | S1/d | - | 3,5 | 3,5 | 3,5 | 3,5 | |
продольный | S2/d | - | - | 5,833 | 12,92 | 8,6616 | |
Эффективная толщина излучающего слоя | Sф | м | - | - | - | 2,03 |
Длину трубы в каждом ряду li определяем по осевой линии трубы с учётом её конфигурации от плоскости входа трубы в обмуровку топки или изоляцию барабана до точки перечения оси трубы каждого ряда с плоскостью ската горизонтального газохода. Количество труб в ряду z1 определяют по эскизу, выполнив по всей ширине газохода разводку труб экрана в фестон.
Поперечный шаг S1 равен утроенному шагу заднего экрана топки, т.к. этот экран образует три ряда фестона. Поперечные шаги для всех рядов и всего фестона одинаковы. Продольный шаг между первым и вторым рядами определяют как кратчайшее расстояние между осями труб этих рядов S2’, а между вторым и третьим рядами S2’’ как длину отрезка между осями труб второго и третьего рядов, соединяющего их на половине длины труб. Среднее значение продольного шага для фестона определяют с учетом расчетных поверхностей второго и третьего рядов труб, существенно различающихся по величине:
Принимаем xф = 1, тем самым увеличиваем конвективную поверхность пароперегревателя
(в пределах 5%), что существенно упрощает расчёт.
По S1ср и S2ср определяем эффективную толщину излучающего слоя фестона Sф
-
Расположение труб в пучке – шахматное, омывание газами – поперечное (угол отклонения потока от нормали не учитываем). Высоту газохода ‘а’ определяют в плоскости, проходящей по осям основного направления каждого ряда труб в границах фестона. Ширина газохода ‘b’ одинакова для всех рядов фестона, её определяют как расстояние между плоскостями, проходящими через оси труб правого и левого боковых экранов.
-
Площадь живого сечения для прохода газов в каждом ряду:
Fi = aib - z1 liпрd;
где liпр – длина проекции трубы на плоскость сечения, проходящую через ось труб расчитываемого ряда.
Fср находим как среднее арифметическое между F1 и F3.