144877 (Проектирование телятника)
Описание файла
Документ из архива "Проектирование телятника", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144877"
Текст из документа "144877"
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Пермский государственный технический университет
Строительный факультет
Кафедра строительных конструкций
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К курсовому проекту на тему "Телятник"
Выполнил гр. ПГС06
Куприянов А.К.
Руководитель
Осетрин А.В.
г. Пермь 2009
1. Расчет плиты покрытия
1.1 Исходные данные
Условия эксплуатации нормальные.
Уклон кровли 1:4.
Кровля из волнистых асбестоцементных листов.
Шаг несущих конструкций – 3,0м.
Каркас плиты из древесины ели 2-го сорта.
Нижняя обшивка из водостойкой березовой фанеры марки ФСФ
Утеплитель – пенопласт ФРП-1.
Район строительства – г. Челябинск.
1.2 Компоновка плиты
Плиты покрытия укладываются непосредственно по несущим конструкциям, длина плиты равна шагу несущих конструкций – 3,0м. Ширина плиты принимается равной ширине стандартного листа фанеры (1525*1525). С учетом обрезки кромок для их выравнивания ширина плиты – 1,5м. Направление волокон наружных слоев фанеры следует располагать вдоль плиты. Толщина фанеры – 8мм.
Высота плиты
Толщину ребер принимаем 50мм. По сортаменту принимаем доски 50*150мм. Фанера приклеивается к нижней стороне деревянного каркаса, поэтому фрезеруются только кромки досок. После острожки кромок размеры ребер 50*145мм. Шаг продольных ребер конструктивно назначаем 150см. Поперечные ребра принимаются того же сечения, что и продольные и ставятся в местах стыков фанерных листов. Фанерные листы стыкуются на "ус". Учитывая размеры стандартных листов фанеры ставим в плите три поперечных ребра. Пароизоляция – окрасочная по наружной стороне обшивки. Окраска производится эмалью ПФ-115 за 2 раза.
1.3.Теплотехнический расчет плиты
Место строительства: г. Челябинск
Температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,95: text=-34°С; Средняя температура наружного воздуха отопительного периода: tht=-5,5°С;
Продолжительность отопительного периода со среднесуточной температурой ≤8°С: zht=233 суток;
Расчетная средняя температура внутреннего воздуха: tint=12-15°С;
Зона влажности: 3 (сухая);
Влажностный режим помещений: влажный (75%);
Условия эксплуатации: Б (нормальный);
Расчетные формулы, а также значения величин и коэффициентов приняты по СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий".
| Наименование слоя |
|
|
|
|
| Фанера ФСФ | 600 | 0,008 | 0,13 | 0,062 |
| Окраска | ||||
| Пенопласт ФРП-1 | 40 | 0,06 |
Принимаем толщину утеплителя 120 мм.
1.4 Сбор нагрузок на плиту покрытия
| Наименование нагрузки | Нормативная кН/м2 | Коэффициент надежности | Расчетная кН/м2 |
| А. Постоянные | |||
| Кровля из асбестоцементных волнистых листов марки 54/200-7,5 | 0,18 | 1,1 | 0,20 |
| Собственная масса плиты покрытия | |||
| продольные ребра 0,05*0,145*2*6/1,48=0,058 | 0,058 | 1,1 | 0,064 |
| поперечные ребра 0,05*0,145*3*7/2,98=0,051 | 0,051 | 1,1 | 0,056 |
| Утеплитель 0,4*0,12=0,36 | 0,048 | 1,2 | 0,057 |
| Нижняя обшивка из фанеры марки ФСФ 0,008*7=0,056 | 0,056 | 1,1 | 0,062 |
| ИТОГО: | 0,393 | 0,439 | |
| Б. Временные | |||
| Снеговая | 1,26 | 1,8 | |
| ВСЕГО: | 1,653 | 2,24 |
Полные погонные нагрузки:
Нормативная 
Расчетная 
1.5 Статический расчет
Ширина площадки опирания на верхний пояс несущей конструкции – 6см, тогда расчетный пролет плиты равен 
Плита рассчитывается как балка на двух опорах.
Расчетный изгибающий момент:
Расчетная поперечная сила:
При уклонах кровли 1:4 расчет плиты допускается вести без учета явления косого изгиба.
1.5.1 Геометрические характеристики сечения
Расчет клееных элементов из фанеры и древесины выполняется по методу приведенного сечения в соответствии с п.4.25 СНиП II-25-80.
Расчетная ширина фанерной обшивки при
Геометрические характеристики плиты приводим к фанере с помощью коэффициента приведения:
Приведенная площадь поперечного сечения плиты
Приведенный статический момент поперечного сечения плиты относительно нижней плоскости обшивки
Расстояние от нижней грани до нейтральной оси поперечного сечения плиты
Расстояние от нейтральной оси до верхней грани продольных ребер
Расстояние от нейтральной оси плиты до центра тяжести продольных ребер
Приведенный момент инерции плиты относительно нейтральной оси
1.6 Конструктивный расчет
1.6.1. Проверка напряжений
Максимальные напряжения в растянутой фанерной обшивке:
где 
-коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки при соединении на "ус" для фанеры марки ФСФ (п.4.24 СНиП II-25-80).
-коэффициент надежности по назначению.
Максимальные растягивающие напряжения в ребре деревянного каркаса 
, где коэффициент 
приводит геометрические характеристики к наиболее напряженному материалу – древесине, т.е.
, 
Максимальные сжимающие напряжения в ребре деревянного каркаса
Проверка скалывающих напряжений по клеевому шву между фанерной обшивкой и продольными ребрами каркаса:
, где 
-статический момент фанерной обшивки относительно нейтральной оси
Прочность клеевого шва между фанерой и древесиной (фанера приклеивается на клее ФРФ – 50) принимается равной прочности фанеры на скалывание вдоль волокон наружных слоев 80 Н/см2 (табл.10 СНиП II-25-80).
1.6.2 Проверка жесткости плиты
Относительный прогиб плиты:
(при высоте ребра 120 мм 
)
Скомпонованное сечение удовлетворяет условиям прочности и жесткости.
2. Расчет фермы
2.1 Сбор нагрузок
| Наименование нагрузки | Нормативная кН/м2 | Коэффициент надежности | Расчетная кН/м2 |
| А. Постоянные | |||
| Кровля из асбестоцементных волнистых листов марки 54/200-7,5 | 0,18 | 1,1 | 0,2 |
| Плита покрытия | 0,213 | 0,239 | |
| ИТОГО: | 0,393 | 0,439 | |
| Собственный вес фермы
| 0,128 | 1,1 | 0,141 |
| ИТОГО: | 0,521 | 0,58 | |
| Б. Временные | |||
| Снеговая | 1,26 | 1,8 | |
| ВСЕГО: | 1,781 | 2,38 |
Определяем расчетные погонные нагрузки:
Верхний пояс фермы клееный из сосновых досок 2-го сорта. Нижний пояс из парных уголков. По верхнему поясу фермы укладываются панели покрытия шириной 148 см.
Условия эксплуатации конструкций А2 (
)
2.2 Расчет верхнего пояса фермы
Сечение опорной панели верхнего пояса конструируем составным.
Сечение верхнего пояса подбираем по усилиям в опорной панели.
Принимаем сечение – брус 
Опорный узел проектируем так, чтобы он не выходил за габариты сечения колонны. Усилие в опорной панели верхнего пояса передается центрально. Верхний пояс фермы неразрезной.
Расчетный изгибающий момент от внеузловой распределенной нагрузки в середине опорной панели определяется как в двухпролетной балке.
Момент сопротивления сечения
Гибкость элемента:
- коэффициент продольного изгиба
Проверяем прочность сечения:
Прочность подобранного сечения не обеспечена. Увеличиваем размеры сечения. Принимаем брус 150x200 мм. 
;
Прочность сечения верхнего пояса обеспечена. Назначаем сечение верхнего пояса – брус 150x200 мм.
2.3 Расчет нижнего пояса фермы
Нижний пояс фермы проектируем из парных уголков. Нижний пояс фермы растянут. Усилие в крайних элементах
принимаем 2∟50x5, F=9,6 см2
2.4 Расчет раскосов
Раскосы 2 и 3 выполняем из цельного бруса древесины 2-го сорта, сечением 
Проверяем раскос на устойчивость:
уменьшим сечение раскоса 
Проверяем раскос на устойчивость:
Определим напряжение смятия торца раскоса:
Растянутые раскосы 10 и 11 проектируем из арматурной стали класса А-III в виде одиночного тяжа. Требуемая площадь сечения тяжа:
ǿ16 мм (с учетом гибкости стержня)
Наконечники к раскосам принимаем ǿ20 мм.
2.5 Расчет узлов фермы
2.5.1 Опорный узел
Требуемая площадь смятия в опорном узле под пластиной, передающей усилие от нижнего пояса на верхний пояс:
Ширина пластины равна ширине верхнего пояса и равна 150 мм, тогда высота пластины: 
конструктивно примем 
Давление на 1 см2 пластины составляет:
