144675 (Стальной каркас одноэтажного производственного здания), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Стальной каркас одноэтажного производственного здания", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144675"
Текст 3 страницы из документа "144675"
σ=N/An≤Ry*с,
где: N – расчетное усилие в рассматриваемом стержне;
Ry – расчетное сопротивление материала;
Аn – площадь сечения стержня нетто;
с – коэффициент условий работы, с=1 (для растянутых элементов).
Требуемая площадь центрально-растянутого элемента из условия прочности:
Anтр≥N/Ry
Далее подбираем равнополочные уголки по ГОСТ 8509-93.
б) Условие устойчивости центрально-сжатого стержня:
σ=N/(φ*A)≤Ry*с,
где: А – площадь сечения элементов брутто;
– коэффициент продольного изгиба, который зависит от гибкости стержня .
Коэффициент условия работы учитывают для тех стержней решетки, которые получаются с небольшим сечением гибкостью 60 и которые могут легко деформироваться во время изготовления, транспортирования и монтажа фермы. Следовательно, для сжатых раскосов (кроме опорного) и стоек при 60 с=0,8.
Требуемая площадь центрально-сжатого стержня из условия устойчивости:
Aтр≥N/(φ*с*Ry)
т.к. коэффициент в неявном виде зависит от площади сечения, то задачу решают методом последовательных приближений. В первом приближении задаемся: для поясов =80…100, для раскосов и стоек =100…120.
Определив в зависимости от и Ry вычисляем величину Атр в первом приближении, из сортамента подбираем соответствующие профили уголков.
Необходима проверка принятого сечения по условию устойчивости: сжатый стержень потеряет устойчивость в той плоскости, относительно которой гибкость максимальная, т.к. при этом минимальный. Поэтому вычисляем гибкости x и y:
x=lefx/rx,
y=lefу/rx,
где lefx – расчетная длина сжатого стержня в плоскости фермы;
lefу – то же, из плоскости фермы;
rx, ry – радиусы инерции сечения относительно осей х и у.
Для верхнего пояса расчетная длина стержня:
lefx=l,
где l – расстояние между центрами узлов.
Расчетная длина опорного раскоса:
lefx=0,5*l.
Для остальных сжатых стержней раскосов и стоек вводится коэффициент опорного защемления =0.8, так что расчетная длина будет:
lefx=0,8*l,
Для определения расчетных длин сжатых стержней из плоскости фермы рассматривается схема связей по верхним поясам ферм.
Связи по верхним поясам ферм уменьшают расстояние между узлами, закрепленными от горизонтального смещения, поэтому:
lefу=lзакр,
где lзакр – расстояние между закрепленными от горизонтального смещения точками (при беспрогонной системе покрытия lзакр равно шагу узлов фермы верхнего пояса).
Для сжатых раскосов и стоек расчетная длина при расчете устойчивости из плоскости фермы принимается по формуле lefx=l.
Слабозагруженные сжатые стержни решетки рассчитываются по предельной гибкости, а сечения подбирают по требуемому радиусу инерции:
rminтр=lefу/пр.
Предельная гибкость:
- для сжатых стержней поясов и опорных раскосов: пр=180-60*α;
- для сжатых стержней раскосов и стоек: пр=210-60*α;
- для растянутых стержней: пр=400,
где α=N/(φmin*A*Ry*с)≥0.5.
Толщину фасонок назначаем конструктивно, исходя из величины усилий в опорном раскосе: при N=-406.05принимаем толщину фасонки tф=12 мм.
Во избежание повреждения при транспортировке и монтаже наименьший уголок принимается с размерами 50х5 мм.
Все расчеты сведены в таблицу 5.
Таблица 5
Таблица подбора сечений стержней ферм
(толщина фасонки tф=12 мм, уклон i=0, сталь С245, Ry=240 МПа)
Элемент | Обозначение стержня | Расчетное усилие | Сечение, мм | Площадь сечения, см2 | Геометрическая длина, мм | Расчетная длина, см | Радиусы инерции, см | Гибкости | Предельная гибкость | Коэф. продольного изгиба | Коэф. условий работы | Расчетное напряжение, МПа | Недонапряжение, % | ||||||||||||||||||
- | - | N | b | t | А | l | lxеf | lуеf | rx | ry | x | y | пр | min | c | σ | ∆ | ||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | ||||||||||||||
ВП | В-1 | 245.07 | 125 | 9 | 43.9 | 2800 | 280 | 280.0 | 3.81 | 5.63 | 73.4 | 49.7 | 400 | - | 0.95 | 55.9 | 308.2 | ||||||||||||||
Г-3, Д-4 | -460.43 | 125 | 9 | 43.9 | 3000 | 300 | 300 | 3.81 | 5.63 | 78.7 | 53.3 | 140 | 0.696 | 0.95 | -150.8 | 51.2 | |||||||||||||||
Е-6 | -620.07 | 125 | 9 | 43.9 | 3000 | 300 | 300 | 3.81 | 5.63 | 78.7 | 53.3 | 127 | 0.696 | 0.95 | -203.1 | 12.2 | |||||||||||||||
НП | А-2 | 258.78 | 100 | 7 | 27.3 | 5800 | 580 | 580 | 3.05 | 4.56 | 190.2 | 127.2 | 400 | - | 0.95 | 94.8 | 140.5 | ||||||||||||||
А-5 | 582.26 | 100 | 7 | 27.3 | 6000 | 600 | 600 | 3.05 | 4.56 | 196.7 | 131.6 | 400 | - | 0.95 | 213.3 | 6.9 | |||||||||||||||
Раскосы | 1-2 | -406.03 | 110 | 8 | 34.3 | 4220 | 211 | 422 | 3.36 | 4.99 | 62.9 | 84.6 | 123 | 0.651 | 0.8 | -181.7 | 5.6 | ||||||||||||||
2-3 | 311.68 | 63 | 6 | 14.7 | 4250 | 425 | 425 | 1.92 | 2.97 | 221.2 | 143.2 | 400 | - | 0.95 | 211.4 | 7.8 | |||||||||||||||
4-5 | -199.23 | 100 | 7 | 27.3 | 4360 | 348.8 | 436 | 3.05 | 4.56 | 114.4 | 95.7 | 160 | 0.452 | 0.8 | -161.6 | 18.8 | |||||||||||||||
5-6 | 85.33 | 50 | 5 | 9.8 | 4250 | 425 | 425 | 1.53 | 2.41 | 278.7 | 176.5 | 400 | - | 0.95 | 87.5 | 160.5 | |||||||||||||||
Стойки | 3-4 | -84.02 | 63 | 6 | 14.7 | 3090 | 247.2 | 309 | 1.92 | 2.97 | 128.6 | 104.1 | 162 | 0.371 | 0.8 | -153.4 | 25.1 | ||||||||||||||
6-7 | -84.02 | 63 | 6 | 14.7 | 3090 | 247.2 | 309 | 2.97 | 2.97 | 83.3 | 104.1 | 175 | 0.515 | 0.8 | -110.6 | 73.6 |
Для ферм пролетом 24 м оптимальное количество типоразмеров - 4…5, и сечения поясов не меняют, поэтому окончательно принимаем:
В-1, Г-3, Д-4, Е-6 – ∟125х9;