144322 (Проектирование и расчеты одноэтажного промышленного здания), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Проектирование и расчеты одноэтажного промышленного здания", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144322"
Текст 4 страницы из документа "144322"
нагрузок непродолжительного действия (крановые, ветровые). Для 4–го сочетания , так как в него входят только усилия от постоянной и снеговой нагрузок. В реальном проектировании необходимо выполнять расчет на все сочетания усилий. В курсовом проекте допускается по согласованию с консультантом выбрать одно наиболее неблагоприятное с точки зрения несущей способности колонны сочетание. Таковым для данного примера является третье сочетание.
Напомним геометрические характеристики надкрановой (верхней) части колонны (см. п. 1.2):
, , .
Рабочая высота сечения см. ( см.).
Эксцентриситет продольной силы (знак «-» при вычислении эксцентриситета не учитываем):
.
Свободная длина надкрановой части при наличии крановой нагрузки в третьем сочетании:
м
(при отсутсвии в расчетном состонии крановой нагрузки вводится коэффициент 2,5)
Радиус инерции сечения:
Гибкость верхней части колонны:
Следовательно, в расчете прочности сечения необходимо учесть увеличение эксцентриситета продольной силы за счет продольного изгиба.
Момент от постоянной и длительно действующей части временной нагрузки (последняя учитывается, если в расчетное сочетание входит снеговая нагрузка)
в соответствии с табл. 2.
где к=0,5- коэффициент учитывающий длительно действующую часть снеговой нагрузки.
Продольная сила
,
знак «-» перед силой N1 принят в связи с отрицательным значением момента M1
Для тяжелого бетона .
Поскольку моменты и разных знаков и , принимаем равным 1,0. При одинаковых знаках моментов и коэффициент определяем по формуле:
Так как 0,15, принимаем .
Поскольку площадь арматуры надкрановой части колонны неизвестна
(ее определение – цель настоящего расчета), зададимся количеством арматуры, исходя из минимального процента армирования.
При суммарный минимальный процент армирования .
Тогда .
Жесткость железобетонного элемента:
Значение критической силы .
– условие выполнено.
Коэффициент продольного изгиба
Расчетный момент с учётом прогиба равен:
(знак «-» при вычислении момента не учитываем.)
В случае симметричного армирования сечения ( ) высота сжатой зоны
Относительная высота сжатой зоны
Граничная относительная высота сжатой зоны
, следовательно, имеем первый случай внецентренного сжатия – случай «больших» эксцентриситетов.
;
.
т.е.рабочая арматура по расчёту не требуется.
Армируем сечение верхней части колонны конструктивно, исходя из минимального процента армирования.
Принимаем 316 А400 с , что больше .
Количество стержней (в нашем примере – 3) выбирается с тем расчетом, чтобы наибольшее расстояние между ними по ширине колонны не превышало 400 мм.
В случае, если при расчёте получится и процент армирования превосходит принятый при определении , следует скорректировать значение и повторить расчёт.
Поперечная арматура принята класса А400 6 мм (из условия сварки с продольной рабочей арматурой 16 мм). Шаг поперечных стержней мм (кратно 50мм), что удовлетворяет требованиям норм: мм и мм.
Проверим необходимость расчета надкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости поперечной рамы.
см
т.к. – расчет из плоскости рамы не производится.
3.2 Подкрановая двухветвевая часть колонны
Расчет следует производить для сечений III–III и IV–IV, т.е. на 8 сочетаний усилий
(табл. 2):
1)
2)
3) III–III
4)
5)
6)
7) IV–IV
8)
Из приведенных 8 сочетаний наиболее невыгодными являются сочетания N6 и N7, относящиеся к сечению IV–IV, в месте заделки колонны в фундамент. Таким образом, всё армирование подкрановой части колонны определяется расчетом прочности сечения IV–IV.
Геометрические характеристики подкрановой части колонны:
, , .
Размеры сечения ветви:
, , .
Расстояние между осями ветвей:
.
Количество панелей в соответствии с рис. 2, (под панелью понимается часть колонны между осями двух смежных распорок).
Среднее расстояние между осями распорок:
Высота сечения распорки
Далее по аналогии с расчетом надкрановой части колонны вычисляем:
а) для сочетания усилий N6: .
(знак «-» при вычислении эксцентриситета не учитываем)
м. т.к. крановая нагрузка в данном сочетании присутствует (при отсутствии крановой нагрузки в расчетном сочетании для однопролетного здания и при числе пролетов ).
Приведенный момент инерции сечения:
Приведенная гибкость
– в величине эксцентриситета необходимо учесть прогиб элемента.
Т.к. снеговая нагрузка в данном сочетании присутствует (табл. 2.):
;
;
;
Железобетонные колонны О.П.З изготавливаются в горизонтальной опалубке. В процессе высвобождения из опалубки и транспортировки колонна работает как изгибаемый элемент, в растянутой зоне которого могут образовываться трещины. Чтобы гарантировать их отсутствие, продольная арматура должна иметь диаметр не менее 16 мм. Исходя из этого, зададимся предварительным процентом армирования где – площадь сечения арматуры, принятой в виде 316 А400.
Тогда
Отсюда > -условие выполнено.
.
Определяем усилия в ветвях колонны(поперечная сила в сечении IV–IV для сочетания N6 (табл. 2) кН):
кН – ветвь сжата
кН – ветвь сжата
.
Случайный эксцентриситет продольной силы принимается наибольшим из следующих значений:
-
см
-
см
-
см.
Поскольку эксцентриситет , в дальнейших расчетах используем его, тогда м.
Итак, для сочетания усилий N6, на одну ветвь получено:
Nb1=708,79кН; e=0,118м.
б) для сочетания усилий N7 .
; ;
Поскольку снеговая нагрузка входит в данное сочетание, имеем:
;
;
Так как и разных знаков и ,
коэффициент .
(см. Is для сочетания N6).
Отсюда
.
Усилия в ветвях:
кН – ветвь сжата
кН – ветвь сжата
.
.
Для сочетания усилий N7 имеем: Nb1=848,17 кН; e=0,1284 м.
Сравнение основных параметров, при прочих равных условиях определяющих необходимое для обеспечения прочности сечения колонны количество арматуры ( ), показывает невозможность выбора со стопроцентной гарантией одного из рассмотренных сочетаний (N6 и N7) в качестве наиболее неблагоприятного. Поэтому и при подборе арматуры в ветвях подкрановой части колонны продолжаем учитывать оба сочетания.
Сочетание N6
Граничная относительная высота сжатой зоны
<
,
т.е. дальнейший расчет выполняем при (при , для дальнейших расчётов следует принять ).
;
;
(в случае ,
рабочая арматура по расчету не требуется, сечение следует армировать по конструктивным требованиям, исходя из минимального процента армирования, но не менее чем диаметром 16мм).
Поскольку в данном примере , вычисляем относительную высоту сжатой зоны и требуемую площадь арматуры :
;
Поскольку и при определении критической силы процент армирования был задан исходя из минимально допустимого диаметра арматуры (16мм), перерасчет не производим. В случае если и процент армирования значительно превосходит принятый при определении величины , следует скорректировать значение и повторить расчет.
Сочетание N7
Граничная относительная высота сжатой зоны
<
, следовательно принимаем ;
;
.
.
Так как при min диаметре арматуры 16 рабочая арматура по расчету по обоим сочетаниям не требуется, принятое ранее армирование - 316 А400 с , оставляем без изменения.
В случае, если по расчету требуемое количество арматуры , фактическое армирование подбирается по сортаменту по большему из значений , полученным из расчёта по двум сочетаниям. При этом должно выполняться условие по минимальному проценту армирования и минимальному диаметру (16мм) рабочей арматуры.
Поперечная арматура принята класса А400 6 мм (из условия сварки с продольной рабочей арматурой 16 мм). Шаг поперечных стержней мм, что удовлетворяет требованиям норм: мм и мм.
Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости поперечной рамы.
При расчете из плоскости рамы при наличии вертикальных связей между колоннами .
–расчет прочности подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости поперечной рамы, не требуется.
В противном случае, если , расчет производится на наихудшее сочетание N6 или N7, при .
3.3 Промежуточная распорка
Максимальная поперечная сила, действующая в сечениях подкрановой части колонны кН (табл. 2.)
Изгибающий момент в распорке
(знак «-» при вычислении момента не учитываем).
Поперечная сила в распорке: