144322 (Проектирование и расчеты одноэтажного промышленного здания)
Описание файла
Документ из архива "Проектирование и расчеты одноэтажного промышленного здания", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144322"
Текст из документа "144322"
87
1. КОМПОНОВКА ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
1.1 Общие данные
Требуется рассчитать и законструировать основные несущие железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания.
Здание отапливаемое, двухпролетное (рис. 1, а). Район строительства г. Липецк, местность типа В. Здание состоит из трёх температурных блоков длиной 54+54+54м. (рис. 1,б). Пролеты здания - 21 м, шаг колонн - 6 м. Покрытие здания – тёплое. Плиты покрытия железобетонные размером 3х6 м. Стропильные конструкции - железобетонные сегментные фермы пролетом 21 м. Устройство светоаэрационных фонарей не предусматривается, цех оснащен лампами дневного света.
Каждый пролет здания оборудован двумя мостовыми кранами с группой работы 5К и грузоподъемностью 20/5 т. Отметка верха кранового рельса 9,2 м, высота кранового рельса 150 мм (тип КР-70).
Подкрановые балки разрезные железобетонные, предварительно напряженные, высотой 1,0 м.
Наружные стены – панельные: нижняя панель самонесущая, выше – навесные.
Для обеспечения пространственной жесткости здания в продольном направлении предусмотрены стальные вертикальные связи по колоннам крестового типа. Место установки связей – середина температурного блока в пределах одного шага колонн на высоту от пола до низа подкрановых балок (рис. 1,б).
Жесткость здания в поперечном направлении обеспечивается защемлением колонн в фундаментах и размерами сечений колонн, назначенными в соответствии с рекомендациями гл.XII [9].
Жесткость диска покрытия в горизонтальной плоскости создается крупноразмерными железобетонными плитами покрытия, приваренными не менее чем в 3-х точках к стропильным конструкциям. Швы между плитами должны быть замоноличены бетоном класса не менее В10.
1.2 Геометрия и размеры колонн
Расстояние от пола до головки подкранового рельса . Высота надкрановой части ступенчатой колонны определяется из условия:
(Hкр - из прил.15)
Высота подкрановой части колонн:
.
Полная высота колонны при минимальном значении
.
Тогда габаритный размер здания , что не
кратно модулю 0,6 м. Условию кратности размера H=12,0 м отвечает высота
надкрановой части
,
при которой
. (рис.1,а).
а)
б)
Рис. 1. Монтажная схема здания разрез (а), план (б).
привязка колонн.
0 мм – шаг , т, .
250 мм – если одно из трех условий не выполнено. В данном случае грузоподъемность , что не превышает допустимые 30т, значит, привязка к оси будет равна 0 мм.
Типы колонн
Размер сечений колонн:
-крайних: в подкрановой части - для кранов грузоподъёмностью 20т. Тогда . Принимаем (кратно 100 мм). Т.к. >1,0м, то колонну принимаем двухветвевой (рис. 2).
В надкрановой части (рис. 3):
где:
- привязка кранового пути к разбивочной оси;
- привязка осей крайних колонн к разбивочным осям;
- расстояние от оси кранового рельса до торца крана (прил. 15);
- минимально допустимый зазор между торцом крана и гранью колонны.
Принимаем - из условия опирания стропильных конструкций.
Ширина колонны «b» принимается большей из трёх значений, кратной 100 мм:
- для шага колонн 6м . (b 50 см – для шага колонн 12 м.).
Принимаем .
-средних : (900 мм.)
- из условия опирания стропильных конструкций.
;
;
.
Окончательно принимаем ширину средних колонн (рис. 2).
Размеры сечений ветвей двухветвенных колонн (в плоскости рамы) примем равными для крайних колонн
а) б)
Рис. 2. Размеры колонн
Рис. 3. К назначению высоты сечения верхней части колонны
1.3 Определение нагрузок на раму
Постоянные нагрузки
Таблица 1
Нагрузка от веса покрытия
Элементы покрытия | Источник | Нормативная нагрузка, Па | Коэфф. надежности по нагрузке, | Расчетная нагрузка, Па | ||
Рулонный ковер | 100 | 1,3 | 130 | |||
Цементно- песчаная стяжка
| 630 | 1,3 | 819 | |||
Плитный утеплитель | 360 | 1,2 | 432 | |||
Пароизоляция | 50 | 1,3 | 65 | |||
Железобетонные ребристые плиты покрытия размером в плане 3х6 м | Приложение 21 | 1570 | 1,1 | 1727 | ||
Итого: g | 2710 | 3173 |
Расчетное опорное давление фермы:
- от покрытия; кН;
- от фермы. кН.
где:
1,1 - коэффициент надежности по нагрузке ;
68 кН - вес фермы (прил. 21).
Расчетная нагрузка на крайнюю колонну от веса покрытия с учетом коэффициента надежности по назначению здания :
кН;
на среднюю:
кН.
Здание состоит из трех температурных блоков длинной 54 м. Наружные панельные стены до отметки 7,2 м самонесущие, выше – навесные.
Расчетная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления на участке между отметками 7,2 ….. 10,2 м ( - высота панелей, - высота остекления):
На участке между отметками 10,2 ….. 13,2 м. (рис. 4,а):
.
а)
б)
Рис. 4. Схема расположения стенового ограждения (а);
Линия влияния опорного давления подкрановых балок на колонну (б).
Расчетная нагрузка от веса подкрановых балок и кранового пути.
Вес подкрановой балки пролетом 6м – 42 кН (прил. 21),а кранового пути
1,5 кН/м. Следовательно, расчетная нагрузка на колонну:
.
Расчетная нагрузка от веса колонн
Крайние колонны:
- надкрановая часть
;
- подкрановая часть
.
Средние колонны:
- надкрановая часть
;
- подкрановая часть
.
Временные нагрузки.
Снеговая нагрузка. Район строительства – г. Липецк, относящийся к III району по весу снегового покрова, для которого (см. прил. 16). Расчетная снеговая нагрузка при :
- на крайние колонны; кН;
- на средние колонны кН.
Крановая нагрузка. Вес поднимаемого груза . Пролет крана
21-2•0,75=19,5 м. Согласно прил. 15 база крана М=5600 мм, расстояние между колесами К=4400 мм, вес тележки Gn=60 кН, Fn,max=155 кН, Fn,min=64 кН. Расчетное максимальное давление колеса крана при :
кН; кН.
Расчетная поперечная тормозная сила на одно колесо:
.
Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэффициентом сочетаний :
кН;
кН.
где:
сумма ординат линий влияния давления двух подкрановых балок на колонну (рис. 4,б).
Вертикальная нагрузка от четырех кранов на среднюю колонну с коэффициентом сочетаний равна:
кН;
на крайние колонны: кН;
Горизонтальная крановая нагрузка от 2-х кранов при поперечном торможении:
.
Горизонтальная сила поперечного торможения приложена к колонне на уровне верха подкрановой балки на отметке 9,05 м. Относительное расстояние по вертикали от верха колонны до точки приложения тормозной силы : Н=12,00-8,05=3,95 :
- для крайних колонн ;
- для средних колонн .
Ветровая нагрузка. г. Липецк расположен в III районе по ветровому давлению, для которого Н/м2 (прил. 17). Для местности типа В коэффициент , учитывающий изменение ветрового давления по высоте здания равен (прил. 18):
на высоте 5 м---0,5;
то же 10 м ------0,65;
то же 20 м ------0,85;
то же 40 м -----1,1;
На высоте 12,0 м в соответствии с линейной интерполяцией (рис. 5):
На уровне парапета (отм. 13,2м.):
.
На уровне верха покрытия (отм. 14,90м.):
Переменное по высоте ветровое давление заменим равномерно распределенным, эквивалентным по моменту в заделке консольной стойки длиной 12,0 м:
.
При условии и значение аэродинамического коэффициента для наружных стен согласно приложения 4 [1] принято:
- с наветренной стороны , с подветренной (здесь и L соответственно длина и ширина здания). Расчетная равномерно распределенная ветровая нагрузка на колонны до отметки Н=12,0 м при коэффициенте надежности по нагрузке :
- с наветренной стороны
;
- с подветренной стороны
.
Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка между отметками 12,0м и 14,9м:
Рис. 5. Распределение ветровой нагрузки по высоте здания.
2. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
Расчет рамы может выполняться одним из методов строительной механики, причем для сложных рам общего вида – с помощью ЭВМ.
Между тем, в большинстве одноэтажных промышленных зданий ригели располагаются на одном уровне, а их изгибная жесткость в своей плоскости значительно превосходит жесткость колонн и поэтому может быть принята равной EJ=Ґ. В этом случае наиболее просто расчет рам производится методом перемещений. Основную систему получим введением связи, препятствующей горизонтальному смещению верха колонн (рис.7.а.).