144321 (Проектирование и расчет фундаментов мелкого и глубокого заложения одноэтажного производственного здания)

КОСТРОМСКАЯ

ГОСУДАРСТВЕННАЯ

СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННАЯ АКАДЕМИЯ

Кафедра «Строительные конструкции»

Курсовой проект

на тему «Проектирование и расчет

фундаментов мелкого и глубокого заложения одноэтажного

производственного здания»

Выполнил :

студент 4 курса 1 группы

архитектурно-строительного факультета

Виноградов В. С.

Приняла: Примакина Е. И.

Кострома 2003 г.

Оглавление.

1. Краткая характеристика здания

2. Основные сведения о строительной площадке

3. Оценка свойств отдельных пластов грунта

4. Оценка геологического строения площадки

5. Расчет фундаментов мелкого заложения:

расчет первого сечения

расчет второго сечения

6. Расчет фундаментов глубокого заложения:

расчет первого сечения

расчет второго сечения

7. Выбор сваебойного оборудования

8. Устройство котлована

9. Устройство водопонижения

10. Список используемой литературы

1.Краткая характеристика проектируемого здания.

• Назначение и основные особенности проектируемого здания.

Данное здание является промышленным. Оно имеет размеры в плане в осях 96x120 м. Количество этажей в данном здании 1. Полная высота здания от спланированной отметки до карниза 13 м. Условная отметка чистого пола первого этажа 0.000 м выше спланированной отметки земли на 0.15 м.

• Конструктивное решение здания.

Данное здание с полным каркасом, несущие стены – навесные панели. Толщина наружных стен 300 мм. Несущими конструкциями являются колонны. Фундамент в данном здании является нагруженным с эксцентриситетом.

2.Основные сведения о строительной площадке.

Местные условия строительной площадки.

Абсолютные отметки поверхности строительной площадки: 142.99 м, 143.95 м, 144.91 м. Рельеф площадки ровный, спокойный и имеет уклон 1.8 %.

Геологическое строение площадки.

Геологическое строение площадки характеризуется геологическими выработками – скважинами №1, №2, №3 из которых с глубины 1.5 м, 3.5 м, 8 м, 13.5 м, отобраны образцы грунта для лабораторных испытаний.

3.Оценка свойств отдельных пластов грунта

1слой - насыпь.

2слой - пылевато-глинистый грунт.

Определяем число пластичности по формуле

I_p=W_L-W_p=23.5-17.0=6.5 по таблице 1.8 [1]- грунт супесь

т.к. 1 < I_p 7

W_L – влажность на границе текучести;

W_p – влажность на границе пластичности.

Определяем показатель текучести:

I_L=(W-W_p)/I_p=(15.4-17)/6.5= -0.246

В соответствии с табл. 1.9 [1] тип грунта супесь, разновидность которого по показателю текучести - твердая т.к. I_L<0.

По степени влажности S_r определяем водонасыщенность грунта.

т/м³

e=(2.68-1.716)/1.716=0.56 - коэффициент пористости грунта.

S_r=0.154*2.68/(0.56*1)=0.737 - грунт влажный, т.к. 0.5< S_r 0.8 по табл. 1.6 [1].

W - природная влажность грунта;

- природная плотность грунта т/м³;

_s - плотность частиц т/м³;

_d - плотность сухого грунта т/м³;

_w=1 т/м³ - плотность воды.

Для предварительной оценки набухаемости грунта находим показатель просадочности. Этим свойством обладают только пылевато-глинистые грунты. Грунт считается просадочным, если S_r<0.8 и показатель просадочности находится в диапозоне:

П=(0.616-0.56)/(1+0.56)=0.036

e_L- коэффициент, соответствующий влажности на границе текучести.

e - коэффициент пористости природного грунта.

Грунт считается набухающим, если П>0.3(п.10.2.1[1]).

Вывод: грунт- супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая.

3 слой -пылевато-глинистый грунт.

Определяем число пластичности по формуле

I_p=W_L-W_p=34.3-18.0=16.3 по таблице 1.8 [1] – грунт суглинок т.к. 7 < I_p 17

Определяем показатель текучести:

I_L=(W-W_p)/I_p=(30-18)/16.3= 0.736

В соответствий с табл. 1.9 [1] тип грунта суглинок, разновидность

которого по показателю текучести - мягкопластичный т.к. 0.5 < I_L 0.75

Oпределяем коэфициент пористости грунта.

т/м³

e=(2.54-1.4769)/1.4769=0.7198

Определяем степень влажности грунта. По степени влажности определяем водонасыщенность грунта.

S_r=0.3*2.54/(0.7198*1)=1.058 - грунт насыщенный водой т.к. S_r >0.8 по табл. 1.6 [1].

Находим показатель просадочности.

П=(0.66-0.7198)/(1+0.7198)= -0.035

В соответствие с п.10.2.1[1] – грунт не просадочен.

Вывод: грунт- суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый.

4 слой - пылевато-глинистый грунт.

Определяем число пластичности по формуле

I_p=W_L-W_p=40.8-19.8=21 по таблице 1.8 [1] – грунт глина т.к. I_p >17

Определяем показатель текучести:

I_L=(W-W_p)/I_p=(26.3-19.8)/21= 0.3095

В соответствий с табл. 1.9 [1] тип грунта глина, разновидность, которой по показателю текучести – тугопластичная т.к. 0.25 < I_L 0.5

Oпределяем коэффициент пористости грунта.

т/м³

e=(2.47-1.59)/1.59=0.55

Определяем степень влажности грунта. По степени влажности определяем водонасыщенность грунта.

S_r=0.263*2.47/(0.55*1)=1.181 - грунт насыщенный водой т.к. S_r >0.8 по табл. 1.6 [1].

Находим показатель просадочности.

П=(0.82-0.55)/(1+0.55)=0.17

В соответствие с п.10.2.1[1] – грунт не просадочен.

Вывод: грунт- глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая.

5 слой - песок

Для определения типа грунта по крупности частиц необходимо суммировать данные процентного содержания частиц по табл.1.5 [1]

Частиц >2 мм - 12.3% в то время как для гравелистого песка частиц должно быть более 25%.

Частиц 2 - 0.5 мм - 12.3+31.9=44.2% - в то время как для крупного песка частиц должно быть более 50%.

Частиц 0.5 - 0.25 мм - 12.3+31.9+22.8=67% >50% - находят песок средней крупности.

Определяем коэффициент пористости грунта.

т/м³

e=(2.74-1.645)/1.645=0.67 – по e - средней плотности т.к. 0.55<0.67<0.7 по табл. 1.7 [1].

Определяем степень влажности:

S_r=0.24*2.74/(0.67*1)=0.988 – грунт насыщенный водой т.к. S_r >0.8 по табл. 1.16 [1].

Вывод: грунт- песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый.

Сводная таблица физических свойств грунтов.

Физические хар-ки	Наименование инженерно-геолог. элементов	супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая.	суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый.	глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая.	Песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый.
1. , т/м3		1.98	1.92	2.01	2.04
2. d , т/м3		1.716	1.4769	1.59	1.645
3. s , т/м3		2.68	2.54	2.47	2.74
4. , кН/м3		19.8	19.2	20.1	20.4
5. d , кН/м3		17.16	14.769	15.9	16.45
6. s , кН/м3		26.8	25.4	24.7	27.4
7.W, %		15.4	30	26.3	24
8.Wp , %		17.0	18	19.8	-
9. WL , %		23.5	34.3	40.8	-
10.e		0.56	0.7198	0.55	0.67
11.Sr		0.737	1.058	1.181	0.988
12.Ip		6.5	16.3	21	-
13.IL		-0.246	0.736	0.3095	-

Сводная таблица механических характеристик грунтов.

Мехаческие хар-ки	Наименование инженерно-геолог. Элементов	супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая.	суглинок мягкопластичный, насыщенный водой, не просадочный, не набухаемый, сильнопучинистый.	глина тугопластичная, насышенная водой, не просадочная, не набухаемая, среднепучинистая.	песок средней крупности, средней плотности, насышенный водой, практически непучинистый.
- деформационные-
14.E , Мпа		28.86	14.54	17.756	24.892
15.mo по комп. Исп. Мпа-1		0.03	0.073	-	-
- прочностные-
16.сII (уд.сцеп.) кПа		12	18	55	-
17.II (уг.вн.трен.) град		23	16	18	30
18.Ro (ус.рас.соп.) кПа		288.69	200.859	488.1	400

4. Оценка геологического строения площадки.

Грунт строительной площадки имеет слоистое напластование, с залеганием слоев, близких к горизонтальным и выдержанным по мощности. В толще грунтов залегают подземные воды.

Геологические изыскания производились в июле.

Абсолютные отметки подземных вод:

Скв.N 1 – 140.30 м

Скв.N 2 – 141.90 м

Скв.N 3 – 143.00 м

Уровень грунтовых вод 2.69, 2.05, 1.91 м, т.е. в неблагоприятный период фундаменты здания могут оказатся в подтоплении, в таком случае необходимо будет предусмотреть усиленную гидроизоляцию и подсыпку из непучинистых материалов.

5.Расчет фундамента мелкого заложения.

Расчет первого сечения под колонну среднего ряда.

Определяем глубину заложения фундаментов.

По конструктивным: особенностям здания и сечению колонны 1400х500 подбираем тип подколонника Д с сечением 2100х1200, с размерами стакана 1500х600 по низу, 1650х650 по верху и глубиной 1250.

П

g=2.04 т/м³

_II=30^o

о климатическим: нормативная глубина промерзания для данного района строительства 1.8 м – определена по карте рис. 5.15 [1].

Определим расчетную глубину промерзания

d_f=d_fnk_n; k_n =0.56 (т. 5.9 [1]) d_f=1.80.56=1.008 м. d 1.008 м.

По геологическим: в качестве естественного основания принимаем 2 слой супесь твердая, влажная, непросадочная, ненабухающая, малопучинистая. d 0.78 м.

По гидрогеологическим: d 2.69 м.

Окончательная глубина заложения фундамента 2.4 м от спланированной отметки земли. Рабочим слоем является грунт – супесь твердая, подстилающими грунтами – суглинок, глина и песок.

Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.

кН кПа кН/м³ м

g=1.58 т/м³

g=1.98 т/м³

c_II=12 кПа

_II=23^o

g=1.92 т/м³

c_II=18 кПа

_II=16^o

g=2.01 т/м³

c_II=55 кПа

_II=18^o

g=2.04 т/м³

_II=30^o

Учтем прямоугольность фундамента

м м

принимаем ФД11-3

м м м³

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.

кНм кН кН/м³

_{Приводим нагрузку к подошве фундамента}

_{Вес фундамента} кН

_{Объем грунта} м³

_{Момент у подошвы фундамента} кНм

найдем средний удельный вес грунта выше подошвы фундамента

кН/м³

-вес грунта

кН

м

_{определим относительный эксцентриситет и сравним его с допустимым}

_{2 – я комбинация}

кНм кН

кН

м

Определяем вид эпюры контактных давлений. Эпюра имеет трапециевидную форму т.к.

моменты сопротивлений

кПа

кПа

q – нагрузка от оборудования, людей, складируемых материалов и изделий. Согласно п.3.2 [4] принимается не менее 2 кПа.

Проверка под углом подошвы фундамента

т/м³ – удельный вес грунтов залегающих выше подошвы фундамента.

т/м³ – удельный вес грунтов залегающих ниже подошвы фундамента на глубину 0.5b.

кПа м

_с1, _с2 – коэф. условий работы таб.5.11[1].

к – коэф. зависящий от того как были определены с и .

М, Мс и Мq коэф. принимаемые по таб.5.12[1].

k_z – коэф. зависящий от b.

d₁ – глубина заложения фундаментов.

кПа

кПа

Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет по несущей способности основания.

,

где F=2734.231 кН – расчетная нагрузка на основание; F_u – сила предельного сопротивления основания; _с – коэф. условий работы принимаемый для глинистых грунтов – 0.9; _n – коэф. надежности по назначению сооружений принимаемый для сооружения II класса равным 1.15.

F_u=b`l`(Nl`<sub>I</sub>+N<sub>qqI</sub>`d+N_ccc_I),

где b`=b-2e_b=3-20.086=2.828 м – приведенные ширина и длина фундамента

l`=l-2e_l=3.6-20.2=3.2 м

e_b, e_l – эксцентриситеты приложения нагрузок.

N, N_q, N_c – безразмерные коэф. определяемые по таб.5.28[1]

N=5.87; N_q=10.66; N_c=20.72

=1-0.25/=1-0.25/(l`/b`)=1-0.25/(3.2/2.828)=0.779 – коэф. формы подошвы фундамента

_q=1+1.5/=1+1.5/1.13=2.33

_c=1+0.3/=1+0.3/1.13=1.27

F_u=2.8283.2(5.870.7793.211.052+10.662.3318.52.4+20.721.2712)=14301.012 кН

14301.0120.9/1.15=11192.096 кН>2734.231 кН, т.е. несущая способность основания при принятых размерах фундамента обеспечена.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

_{Построим эzp и эzg}

кПа

_zp

_zg

_{zgi = ihi – где i - удельный вес грунта(при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), hi-мощность слоя.}

с учетом взвешивающего действия воды.

кПа

кПа

кПа

кПа

кПа

кПа

кПа

Aw=f(l/b;) - таб.5.6[5]

м

м

_{Определим модуль деформации}

2 слой-супесь

кПа кПа

кПа кПа

кПа

кПа

кПа

3 слой-суглинок

кПа кПа

кПа кПа

кПа

кПа

кПа

4 слой-глина м

кПа кПа

кПа кПа

кПа

кПа

м м

кПа

d – диаметр штампа d=0.277 м, =0.79 – коэффициент, , – т. 1.15 [1]

м м м

м м м

h – мощность сжимаемого слоя, z- расстояние от середины сжим. слоя до конца распространения осадки.

м

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Проверяем прочность подстилающего слоя.

кПа кПа кПа

м

кН/м³

кН/м³

кПа

м

кПа

условие выполняется

Расчет второго сечения под колонну крайнего ряда.

Первая комбинация

Предварительно определяем размеры фундамента условно считая его центрально нагруженным квадратной формы.

кН кПа кН/м³ м

м

Учтем прямоугольность фундамента

м

принимаем ФД11-3 м м м³

Учитываем что фундамент внецентренно нагружен и определяем эксцентриситет.

кНм кН кН/м³

кН

м³

кНм

кН/м³

кН

кН

м

Вторая комбинация

кНм кН

кНм

м

Определяем вид эпюры контактных давлений.

кПа

кПа

Проверка под углом подошвы фундамента

кПа

м

кПа

кПа

Следовательно проверка прочности основания выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

Расчет осадки основания методом эквивалентного слоя.

_{Построим эzp и эzg}

кПа

кПа

м

м

м м м

м м м

кПа кПа кПа

м

Что гораздо меньше предельной 8 см таб.5.26[1].

Проверяем прочность подстилающего слоя.

кПа кПа

кПа

м

кН/м³ кН/м³

кПа

м

кПа

Условие выполняется т.е. размеры фундамента подобраны верно.

6. Расчет фундамента глубокого заложения.

Расчет фундамента под первое сечение.

Проектируем свайный фундамент с забивными железобетонными сваями и монолитным ростверком. Глубину заложения верха ростверка принимаем из конструктивных соображений 1.8 м. Высоту ростверка принимаем равной 0.6 м. Величина заделки сваи в ростверк принимаем 0.3 м. В качестве естественного основания принимаем глину тугопластичную.

Предварительно принимаем сваю С10 – 30 длиной 10 м квадратного сечения 0.3х0.3 м. Определим несущую способность одной сваи

кН кНм кН кНм кН

кН/м³ м

длина сваи

длина сваи без учета защемления в ростверке

несущая способность одной сваи

м м м м м м

м м м м м м

кПа кПа кПа кПа кПа

кПа

м²

м

кПа м

кН

h_i – мощность итого слоя.

z_i – глубина заложения итого слоя с поверхности до середины слоя.

По т. 9.1 [2] R кПа.

По т. 9.2 [2] f_i кПа

По т. 9.3 [2] _c = 1, _сR = 1, _cf = 1,

u – периметр одной сваи.

А – площадь поперечного сечения.

Определяем допустимую расчетную нагрузку на одну сваю

P_CB=766.105 кН _g=1 - коэф. надежности по грунту.

Определяем необходимое число свай

n=3.508 шт.

принимаем шт.

Определим нагрузку приходящуюся на каждую сваю во внецентренно нагруженном фундаменте.

кН - вес подколонника;

кН – вес ростверка;

- коэф. надежности по нагрузке;

м³

м³

м³

м³

кН/м³

кН

кН

кНм

кНм

м м –расстояния от центра сваи до осей соответственно.

кН

кН

1.2P_CB=919.326 кН > P_max

Неравенства выполняются, следовательно проверка условий работы крайних свай показала, что свайный фундамент запроектирован рационально.

Свайный фундамент с висячими сваями условно принимают за массивный жесткий фундамент глубокого заложения, контур которого ограничен размерами ростверка, свай и некоторым объемом грунта.

град.

кН