144075 (Конструирование и расчет основных несущих конструкций), страница 2
Описание файла
Документ из архива "Конструирование и расчет основных несущих конструкций", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144075"
Текст 2 страницы из документа "144075"
Таблица 2. Координаты связей сдвига и расстояние между ними
| Порядковый номер связи, k | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Координаты связей сдвига, X | 0.000 | 23.856 | 48.098 | 73.170 | 99.667 | 128.511 | 161.428 | 202.805 | 299.000 |
| Расстояние, S | 5.400 | 23.856 | 24.241 | 25.072 | 26.497 | 28.844 | 32.917 | 41.377 | 96.195 |
Определение напряжения в сжатой (верхней) зоне верхнего элемента продольного ребра (h2=12.5 см) от местного изгиба на пролете между нагельными пластинами: S8-9 =96.195 см:
Суммарные напряжения в верхнем поясе:
Прочность и жесткость продольного ребра с принятыми размерами поперечного сечения и общим количеством связей сдвига на полудлине одной плоскости соединения обеспечены.
а) каркас плиты покрытия
б) узел сопряжения продольного и поперечного ребер каркаса
в) продольное ребро каркаса
Рис. 2. Плита покрытия ПП
3. Проектирование стропильной фермы
Согласно заданию – ферма треугольной формы с расчетным пролетом: Lо=16.800 м,
со стрелой подъема: f = 2.950 м.
Рис. 3. Геометрическая схема фермы
3.1. Сбор нагрузок
Согласно [2], статический расчет стропильной фермы принятой геометрии производится на действие постоянных и снеговой нагрузок (приложенной по всему пролету и на его половине).
Таблица 3. Сбор нагрузок на стропильную ферму
| Вид нагрузки | Нагрузка, кН/м2 | Погонная нагрузка, кН/м | |||||||||
| Нормативная | ?f | Расчетная | Нормативная | Расчетная | |||||||
| Покрытие | 0.444 |
| 0.508 | 2.664 | 3.046 | ||||||
| Собственный вес фермы | 0.094 | 1.1 | 0.104 | 0.566 | 0.622 | ||||||
| Итого постоянные: | 0.538 | - | 0.611 | 3.230 | 3.668 | ||||||
| Снеговая нагрузка | 1.680 |
| 2.400 | 10.080 | 14.400 | ||||||
| ИТОГО: | 2.218 |
| 3.011 | 13.310 | 18.068 | ||||||
При определении погонной нагрузки учитывается, что шаг несущих конструкций Lк=6.000 м.
Собственный вес фермы: 
k = 2,5 – коэффициент «собственного веса» фермы, зависящий от типа конструкции.
Коэффициент надежности по нагрузке: γf = 1.6, т.к. g/p = 0.092 / 1.648=0.056 < 0.8 [2, п.5.7]
Рис. 4. Расчетная схема фермы
3.2. Статический расчет фермы
Таблица 4. Статический расчет стропильной фермы
| Стержень | От единичной нагрузки 1 кН/м | Постоянная нагрузка, | Снеговая нагрузка, | Расчётное усилие | ||||||
| Слева | Справа | Пролёт | Слева | Справа | Пролёт | |||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||
| Верхний пояс | 1-2 | -13.93 | -6.630 | -20.56 | -75.411 | -200.592 | -95.472 | -296.064 | -371.475 | |
| 2-4 | -13.93 | -6.630 | -20.56 | -75.411 | -200.592 | -95.472 | -296.064 | -371.475 | ||
| 4-6 | -6.63 | -13.930 | -20.56 | -75.411 | -95.472 | -200.592 | -296.064 | -371.475 | ||
| 6-7 | -6.63 | -13.930 | -20.56 | -75.411 | -95.472 | -200.592 | -296.064 | -371.475 | ||
| Нижний пояс | 1-3 | 12.58 | 6.300 | 18.88 | 69.249 | 181.152 | 90.720 | 271.872 | 341.121 | |
| 3-5 | 6.30 | 6.310 | 12.61 | 46.251 | 90.720 | 90.864 | 181.584 | 227.835 | ||
| 5-7 | 6.30 | 12.580 | 18.88 | 69.249 | 90.720 | 181.152 | 271.872 | 341.121 | ||
| Раскосы | 2-3 | -4.20 | 0.000 | -4.20 | -15.405 | -60.480 | 0.000 | -60.480 | -75.885 | |
| 5-6 | 0.00 | -4.200 | -4.20 | -15.405 | 0.000 | -60.480 | -60.480 | -75.885 | ||
| 3-4 | 7.55 | -0.010 | 7.54 | 27.655 | 108.720 | -0.144 | 108.576 | 136.231 | ||
| 4-5 | -0.01 | 7.550 | 7.54 | 27.655 | -0.144 | 108.720 | 108.576 | 136.231 | ||
3.3. Конструктивный расчет верхнего пояса
Рис. 5. Расчетная схема верхнего пояса
Предварительные геометрические размеры поперечного сечения составляющих элементов и сечения в целом:
Механические характеристики древесины: сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1.5 кН/см2;Е=450 кН/см2
Характеристики средств соединения: нагельные пластины Ст9Г6к; d = 6 мм; nн = 9; Тн = 1.4 кН; Тс = Тн d = 1.4 ∙ 9 =12.6 кН; с = 0.1 см; с= 0.2 см.
Продольная сила: N=371.475 kН; Максимальный изгибающий момент от поперечной нагрузки:
Для уменьшения величины изгибающего момента используется эксцентричное сопряжение панелей верхнего пояса в узлах фермы через жесткие торцевые диафрагмы. Минимально допустимая высота диафрагмы определяется из расчета опорного торца панели на смятие:
Продольная сила передается торцам нижнего и верхнего составляющих элементов – брусьев – для снижения общего количества связей сдвига вследствие восприятия части сдвигающих усилий по плоскости сплачивания торцевыми диафрагмами. При таком загружении появляется эксцентриситет:
= 0.6 – коэффициент деформационных приращений изгибающих моментов.
Высота опорной диафрагмы:
По конструктивным требованиям:
Расчетная высота диафрагмы принята: hт = 19.0 см. Геометрический размер диафрагмы 19.5 см, с учетом зазора между брусьями, равный толщине нагельной пластины: tн.п. =0.5 см.
Определение момента, образуемого за счет эксцентричного сжатия панели верхнего пояса:
Суммарная сдвигающая сила на полудлине плоскости соединения панели верхнего пояса как стержня целого сечения:
от поперечной нагрузки:
от изгибающего момента Ме с учетом нагружения через диафрагмы:
Расчетное количество связей сдвига, необходимое для восприятия сдвигающих сил на полудлине стержня (с учетом их деформационных приращений):
Количество связей сдвига, подлежащих установке (с учетом работы опорных диафрагм, перекрывающих плоскость сплачивания):
kдq=0.833 – коэфф. работы опорных диафрагм при изгибе под распределенными нагрузками.
Поверочный расчет принятых конструктивных параметров:
Напряжение сжатия в составных элементах:
;
Жесткость средств соединения на полудлине:
;
Деформативность соединения по шву:
