СНиП 2.01.54-84 (1998) (СНиП 2.01.54-84), страница 3

В этих выработках расчету на устойчивость под-
лежат следующие конструктивные элементы:

породы на контуре протяженных выработок;

потолочины в камерных выработках;

междукамерные целики.

Закрепленные выработки в убежищах на первом
этапе следует рассчитывать как незакрепленные.
В тех случаях, когда породы на контуре этих выра-
боток оказываются неустойчивыми, производят
расчеты устойчивости крепи на нагрузки от дейст-
вия вывала породы. Крепи, плотно связанные с
породой (прибетонированные), следует рассчиты-
вать, кроме того, на нагрузки от действия сейсмо-
взрывных волн.

В противорадиационных укрытиях устойчивость
выработок, закрепленных монолитными, рамными
и анкерными крепями, следует устанавливать путем
их обследования и проверки сохранности крепи.

3.5. Статические нагрузки и усилия в крепи
от горного давления следует определять в соответ-
ствии с требованиями СНиП II-94-80. Методика
определения внутренних усилий в крепи от дейст-
вия сейсмовзрывных волн приведена в рекомен-
дуемом приложении 7.

3.6. Расчетные динамические сопротивления
материалов при расчете защитных конструкций

и крепи следует принимать в соответствии с требо-
ваниями СНиП 11-11-77.

НАГРУЗКИ ОТ УДАРНОЙ ВОЛНЫ ЗАТЕКАНИЯ

3.7. Давление во фронте ударной волны, зате-
кающей в выработки с поверхности, а также за
местными сопротивлениями выработок (изменение
конфигурации выработки в виде поворота, пересе-
чения, расширения или сужения, частичного заполне-
ния сечения оборудованием и т.п.) Pзат, МПа
(кгс/см²), следует определять по формуле

(1)

где Кзат — коэффициент затекания, принимаемый
по обязательному приложению 4;

Pпр — давление во фронте проходящей удар-
ной волны перед местным сопротивле-
нием, МПа (кгс/см²).

3.8. Давление во фронте ударной волны в конце
прямолинейного участка выработки длиной х, рав-
ной или больше 10d. и диаметром, равным или
меньше 8м, P_пр(х) МПа (кгс/см²), следует
определять по формуле

(2)

где — коэффициент, учитывающий одномерное
расширение ударной волны, принимае-
мый по обязательному приложению 1;

е — основание натуральных логарифмов;

Кз — коэффициент затухания, принимаемый по
табл. 2;

х — длина участка выработки, м;

r r — гидравлический радиус выработки, рав-
ный отношению площади поперечного
сечения к периметру выработки, м;

d — эквивалентный диаметр выработки, рав-
ный отношению учетверенной площади
поперечного сечения к периметру вы-
работки, м.

Таблица 2

3.9. Динамическую нагрузку на преграду (пере-
мычку) следует принимать равной:

давлению во фронте проходящей ударной волны
при расположении преграды параллельно направле-
нию распространения ударной волны;

давлению отражения ударной волны при располо-
жении преграды перпендикулярно направлению рас-
пространения ударной волны.

Стр. 6 СНиП 2.01.54-84

Давление отражения ударной волны DР_отр опре-
деляется по формулам:

(МПа); (3)

(кгс/см²), (За)

где DР_пр(х) — Давление во фронте проходящей
ударной волны затекания в месте
установки преграды, МПа (кгс/см²)

3.10. Эквивалентную статическую нагрузку Рэкв,
МПа (кгс/см²), от ударной волны затекания на
элементы защитных конструкций следует опреде-
лять по формуле

, (4)

где DР_мах — максимальное давление ударной волны
(динамическая нагрузка) на рассчиты-
ваемый элемент, МПа (кгс/см²), опре-
деляемое согласно пп. 3.7—3.9;

Кд — коэффициент динамичности, принимае-
мый равным: 1,3 — при расчете кон-
струкций в стадии упругопластических
деформаций; 1,8 — при расчете кон-
струкций в упругой стадии.

3.11. Максимальную смещающую силу Рсм от
действия ударной волны затекания на конструктив-
ные элементы лестничных отделений и армировки
в стволах следует определять по формулам:

(МН); (5)
(кгс),(5а)

где Сх — коэффициент лобового сопротивления
элемента, принимаемый по СНиП 11-11-77;

S_m — наибольшая площадь сечения элемента
плоскостью, перпендикулярной направ-
лению распространения ударной волны
затекания (миделево сечение), м²;

DР_ск ^— скоростной напор, определяемый по фор-
мулам:

(МПа); (6)

(кгс/см²). (6а)

РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД
НА КОНТУРЕ ПРОТЯЖЕННЫХ ВЫРАБОТОК

3.12. Устойчивость пород на контуре протяжен-
ных выработок, приспосабливаемых под убежища,
следует определять из выражений:

где s_b ^— давление, определяемое по обязатель-
ному приложению 1, МПа (кгс/см²);

s_cz , s_cx — давления, МПа (кгс/см²), определяе-
мые по формулам:

; (9)

, (10)

где А — акустическое сопротивление пород,
определяемое по табл.3, МПа • с/м
(кгс • с/см³);

U_cz, U_cx—соответственно вертикальная и го-
ризонтальная составляющие массовой
скорости, принимаемые по обязатель-
ному приложению 1;

a — угол наклона выработки к горизонту,
град;

x — коэффициент бокового давления по-
род, определяемый по формуле

, (11)

где v — коэффициент Пуассона, определяемый по
данным экспериментальных измерений;

Кр, Кq — коэффициенты концентрации тангенци-
альных напряжений на контуре вырабо-
ток соответственно от вертикальных и
горизонтальных нагрузок, принимаемые
по обязательному приложению 5;

Ку — коэффициент динамического упрочнения
пород, принимаемый равным: 1,0 — для
соляных пород, гипсов и пильных извест-
няков; 1.3 и 1,5 - для других пород
в условиях действия соответственно сжи-
мающих и растягивающих напряжений;

s₀— вертикальное давление толщи пород,
определяемое по формулам:

(МПа); (12)

(кгс/см²), (12а)

где g -средняя величина удельного веса толщи
пород над выработкой, кН/м³ (кгс/м³);

Hp — расчетная глубина расположения выра-
ботки, м, принимаемая в соответствии с
требованиями СНиП 11-94-80;

— расчетное сопротивление породы сжатию
или растяжению, МПа (кгс/см²), опреде-
ляемое по п. 3.13. Положительный знак
левой части формул (7) и (8) указывает
на наличие сжимающих напряжений, отри-
цательный — на наличие растягивающих
напряжений.

СНиП 2.01.54-84 Стр. 7

Таблица 3

3.13. Расчетное сопротивление пород (массива)
сжатию следует определять в соответствии
с требованиями СНиП 11-94-80, растяжению при
отсутствии конкретных данных — рекомендуе-
мого приложения 6