СНиП 2.01.07-85 (с изм. 1 1993) (СНиП 2.01.07-85), страница 5

Черт. 2. Коэффициенты динамичности

1 — для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом при наличии ог­раждающих конструкций (d = 0,3); 2 — для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (d = 0,15)

б) для сооружений (и их конструктивных эле­ментов), которые можно рассматривать как сис­тему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при f₁ < f_l — по формуле

(9)

где x — коэффициент динамичности, определя­емый по черт. 2 в зависимости от параметра и логарифмичес­кого декремента колебаний d (см. п. 6.8);

g_t — коэффициент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);

w₀ — нормативное значение ветрового дав­ления, Па (см. п. 6.4);

в) для зданий, симметричных в плане, у кото­рых f₁ < f_l, а также для всех сооружений, у кото­рых f₁ < f_l < f₂ (где f₂ — вторая частота собственных колебаний сооружения), — по формуле

(10)

где т — масса сооружения на уровне z, отне­сенная к площади поверхности, к ко­торой приложена ветровая нагрузка;

x —коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);

y — горизонтальное перемещение соору­жения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симмет­ричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у допускается при­нимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально прило­женной статической нагрузки);

y — коэффициент, определяемый посред­ством разделения сооружения на r участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле

(11)

где М_k — масса k-го участка сооружения;

y_k — горизонтальное перемещение цент­ра k-го участка;

w_pk — равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-й участок сооружения.

Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной навет­ренной поверхности нормативное значение пуль­сационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле

(12)

где w_ph — нормативное значение пульсацион­ной составляющей ветровой нагруз­ки на высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (8).

6.8. Предельное значение частоты собствен­ных колебаний f_l, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.

Таблица 8

Ветровые районы СССР	fl, Гц при
(принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)	d = 0,3	d = 0,15
Iа	0,85	2,6
I	0,95	2,9
II	1,1	3,4
III	1,2	3,8
IV	1,4	4,3
V	1,6	5,0
VI	1,7	5,6
VII	1,9	5,9

Значение логарифмического декремента колебаний d следует принимать:

а) для железобетонных и каменных соору­жений, а также для зданий со стальным карка­сом при наличии ограждающих конструкций d = 0,3;

б) для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, d = 0,15.

6.9. Коэффициент пространственной кор­реляции пульсаций давления v следует опре­делять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рас­считываемый элемент сооружения.

Если расчетная поверхность близка к пря­моугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (черт. 3), то коэффициент v следует определять по табл. 9 в зависимости от параметров r и c принимае­мых по табл. 10.

Черт. 3 Основная система координат при

определении коэффициента корреляции v

Таблица 9

r, м	Коэффициент v при c, м, равных
	5	10	20	40	80	160	350
0,1	0,95	0,92	0,88	0,83	0,76	0,67	0,56
5	0,89	0,87	0,84	0,80	0,73	0,65	0,54
10	0,85	0,84	0,81	0,77	0,71	0,64	0,53
20	0,80	0,78	0,76	0,73	0,68	0,61	0,51
40	0,72	0,72	0,70	0,67	0,63	0,57	0,48
80	0,63	0,63	0,61	0,59	0,56	0,51	0,44
160	0,53	0,53	0,52	0,50	0,47	0,44	0,38

Таблица 10

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность	r	c
zoy	b	h
zox	0,4а	hп
xoy	b	а

При расчете сооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружения необхо­димо принимать размеры расчетной поверхнос­ти по его внешнему контуру.

6.10. Для сооружений, у которых f₂ < f_l, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колеба­ний. Число s следует определять из условия

6.11. Коэффициент надежности по ветро­вой нагрузке g_t следует принимать равным 1,4.

7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ

7.1. Гололедные нагрузки необходимо учи­тывать при проектировании воздушных линий электропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта, антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.

7.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового се­чения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.) i, Н/м, следу­ет определять по формуле

(13)

Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i’, Па, для других элементов следует определять по формуле

(14)

В формулах (13) и (14):

b — толщина стенки гололеда, мм (превышае­мая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположен­ных на высоте 10 м над поверхностью зем­ли, принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более — по табл. 12. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специаль­ным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;

k — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и при­нимаемый по табл. 13;

d — диаметр провода, троса, мм;

m₁ — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по табл. 14;

m₂ — коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подвер­женной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;

r — плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

7.3. Коэффициент надежности по нагрузке g_t для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3, за исключением случаев, оговорен­ных в других нормативных документах.

7.4. Давление ветра на покрытые гололе­дом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления w₀, определяемого согласно п. 6.4.

Примечания: 1. В отдельных районах СССР, где наблюдаются сочетания значительных ско­ростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует при­нимать в соответствии с фактическими данными.

2. При определении ветровых нагрузок на эле­менты сооружений, расположенных на высоте бо­лее 100 м над поверхностью земли, диаметр обле­денелых проводов и тросов, установленный с учетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, необходимо умножать на коэффициент, равный 1,5.

Таблица 11

Гололедные районы СССР (принимаются по карте 4 обязательного приложения 5)	I	II	III	IV	V
Толщина стенки гололеда b, мм	Не менее 3	5	10	15	Не менее 20

Таблица 12

Высота над	Толщина стенки гололеда b, мм, для разных районов СССР
поверхностью земли, м	I района гололедности азиатской части СССР	V района гололедности и горных местностей	северной части европейской территории СССР	остальных
200	15	Принимается на осно­вании специальных обследований	Принимается по карте 4, г обязательного приложения 5	35
300	20	То же	То же, по карте 4, д	45
400	25	„	То же, по карте 4, е	60

Таблица 13

Высота над поверхностью земли, м	5	10	20	30	50	70	100
Коэффициент k	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0

Таблица 14

Диаметр провода, троса или каната, мм	5	10	20	30	50	70
Коэффициент m1	1,1	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6

Примечания (к табл. 11—14): 1. В V районе, горных и малоизученных районах СССР, обозначенных на карте 4 обязательного приложения 5, а также в сильнопересеченных местностях (на вершинах гор и холмов, на перевалах, на высоких насыпях, в закрытых горных долинах, котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда необходимо определять на основании данных специальных обследований и наблю­дений.

2. Промежуточные значения величин следует определять линейной интерполяцией.

3. Толщину стенки гололеда на подвешенных горизонтальных элементах кругового сечения (тросах, про­водах, канатах) допускается принимать на высоте расположения их приведенного центра тяжести.

4. Для определения гололедной нагрузки на горизонтальные элементы круговой цилиндрической формы диаметром до 70 мм толщину стенки гололеда, приведенную в табл. 12, следует снижать на 10 %.

7.5. Температуру воздуха при гололеде не­зависимо от высоты сооружений следует при­нимать в горных районах с отметкой: более 2000 м — минус 15 °С, от 1000 до 2000 м — минус 10 °С; для остальной территории СССР для сооружений высотой до 100 м — минус 5 °С, более 100 м — минус 10 °С.

Примечание. В районах, где при гололеде наблюдается температура ниже минус 15 °С, ее сле­дует принимать по фактическим данным.

8. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ

ВОЗДЕЙСТВИЯ

8.1. В случаях, предусмотренных нормами проектирования конструкций, следует учитывать изменение во времени Dt средней температуры и перепад температуры и по сечению элемента.

8.2. Нормативные значения изменений средних температур по сечению элемента со­ответственно в теплое Dt_w и холодное Dt_c время года следует определять по формулам:

(15)

(16)

где t_w, t_c — нормативные значения средних тем­ператур по сечению элемента в теп­лое и холодное время года. прини­маемые в соответствии с п. 8.3;

t_0w, t_0c ¾ начальные температуры в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 8.6.

8.3. Нормативные значения средних темпе­ратур t_w и t_c и перепадов температур по сече­нию элемента в теплое J_w и холодное J_c время года для однослойных конструкций следует оп­ределять по табл. 15.

Примечание. Для многослойных конструк­ций t_w, t_c, J_w, J_c определяются расчетом. Конструк­ции, изготовленные из нескольких материалов, близ­ких по теплофизическим параметрам, допускается рассматривать как однослойные.

Таблица 15

	Здания и сооружения в стадии эксплуатации
Конструкции зданий	неотапливаемые здания (без технологических источников тепла) и открытые сооружения	отапливаемые здания	здания с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла
Не защищенные от воздействия	tw = tew + q1 + q4		tw = tiw + 0,6(tew – tiw) + q2 + q4
солнечной радиации (в том числе	Jw = q5		Jw = 0,8(tew – tiw) + q3 + q5
наружные ограждающие)	tc = tec – 0,5q1	tc = tic + 0,6(tec – tic) – 0,5q2
	Jc = 0	Jc = 0,8(tec – tic) – 0,5q3
Защищенные от воздействия	tw = tew		tw = tiw
солнечной радиации (в том числе	Jw = 0
внутренние)	tc = tec	tc = tic
	Jc = 0

_____________

Обозначения, принятые в табл. 15:

t_ew, t_ec — средние суточные температуры наружного воздуха соответственно в теплое и холодное вре­мя года, принимаемые в соответствии с п. 8.4;

t_iw, t_ic — температуры внутреннего воздуха помещений соответственно в теплое и холодное время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005—88 или по строительному заданию на основании тех­нологических решений;

q₁, q₂, q₃ — приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимаемые по табл. 16;

q₄, q₅ — приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от солнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 8.5.

Примечания: 1. При наличии исходных данных о температуре конструкций в стадии эксплуатации зданий с постоянными технологическими источниками тепла значения t_w, t_c, J_w, J_c следует принимать на основе этих данных.

2. Для зданий и сооружений в стадии возведения t_w, t_c, J_w, J_c определяются как для неотапливаемых зданий в стадии их эксплуатации.

Таблица 16

Конструкции зданий	Приращения температуры q, °С
	q1	q2	q3
Металлические	8	6	4
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см: до 15	8	6	4
от 15 до 39	6	4	6
св. 40	2	2	4

8.4. Средние суточные температуры наруж­ного воздуха в теплое t_ew и холодное t_ec время года следует определять по формулам:

(17)

(18)

где t_I, t_VII — многолетние средние месячные тем­пературы воздуха в январе и июле, принимаемые соответственно по кар­там 5 и б обязательного приложения 5;

D_I, D_VII — отклонения средних суточных темпе­ратур от средних месячных (D_I — при­нимается по карте 7 обязательного приложения 5, D_VII = 6 °С).

Примечания: 1. В отапливаемых производ­ственных зданиях на стадии эксплуатации для кон­струкций, защищенных от воздействия солнечной ра­диации, D_VII допускается не учитывать.

2. Для горных и малоизученных районов СССР, обозначенных на картах 5—7 обязательного прило­жения 5, t_ec, t_ew определяются по формулам:

(19)

(20)

где t_I,min, t_VII,max — средние из абсолютных значений соответственно минимальной температуры воздуха в январе и максимальной — в июле;

А_I, А_VII — средние суточные амплитуды тем­пературы воздуха соответственно в январе и в июле при ясном небе.

t_I,min, t_VII,max, А_I, А_VII принимаются по данным Госкомгидромета.

8.5. Приращения q₄ и q₅, °С, следует опре­делять по формулам:

(21)

(22)

где r — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной повер­хности конструкции, принимаемый по СНиП II-3-79*;

S_max — максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной ра­диации, Вт/м², принимаемое по СНиП 2.01.01-82;

k — коэффициент, принимаемый по табл. 17;

k₁ — коэффициент, принимаемый по табл. 18.

Таблица 17

Вид и ориентация поверхности (поверхностей)	Коэффициент k
Горизонтальная	1,0
Вертикальные, ориентиро­ванные на: юг	1,0
запад	0,9
восток	0,7

Таблица 18

Конструкции зданий	Коэффициент k1
Металлические	0,7
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см: до 15	0,6
от 15 до 39	0,4
св. 40	0,3

8.6. Начальную температуру, соответствую­щую замыканию конструкции или ее части в за­конченную систему, в теплое t_0w и холодное t_0c время года следует определять по формулам:

(23)

(24)

Примечание. При наличии данных о кален­дарном сроке замыкания конструкции, порядке про­изводства работ и др. начальную температуру допус­кается уточнять в соответствии с этими данными.

8.7. Коэффициент надежности по нагрузке g_t для температурных климатических воздейст­вий Dt и J следует принимать равным 1,1.

9. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ

В необходимых случаях, предусматриваемых нормативными документами или устанавливае­мых в зависимости от условий возведения и эк­сплуатации сооружений, следует учитывать про­чие нагрузки, не включенные в настоящие нор­мы (специальные технологические нагрузки; влажностные и усадочные воздействия; ветро­вые воздействия, вызывающие аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, бафтинга).

10. ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

Нормы настоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих и ограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группе предель­ных состояний независимо от применяемых строительных материалов.

Нормы не распространяются на сооруже­ния гидротехнические, транспорта, атомных электростанций, а также опор воздушных ли­ний электропередачи, открытых распредели­тельных устройств и антенных сооружений связи.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

10.1. При расчете строительных конструк­ций по прогибам (выгибам) и перемещениям должно быть выполнено условие

(25)

где f — прогиб (выгиб) и перемещение элемен­та конструкции (или конструкции в це­лом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения, в соответст­вии с пп. 1—3 рекомендуемого прило­жения 6;

f_u — предельный прогиб (выгиб) и переме­щение, устанавливаемые настоящими нормами.

Расчет необходимо производить исходя из следующих требований:

а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуа­тации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструк­ций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в) физиологических (предотвращение вред­ных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);

г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечат­лений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опас­ности).

Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

Ограничения колебаний конструкций следу­ет устанавливать в соответствии с норматив­ными документами п. 4 рекомендуемого приложения 6.

10.2. Расчетные ситуации, для которых сле­дует определять прогибы и перемещения, со­ответствующие им нагрузки, а также требова­ния, касающиеся строительного подъема, при­ведены в п. 5 рекомендуемого приложения 6.

10.3. Предельные прогибы элементов кон­струкций покрытий и перекрытий, ограничива­емые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения на­грузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований — от прямой, соединяющей опо­ры этих элементов (см. также п. 7 рекомендуе­мого приложения 6).

10.4. Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные пок­рытия, наклонные козырьки, конструкции с про­висающим или приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от об­зора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкций пере­крытий и покрытий над помещениями с непро­должительным пребыванием людей (например, трансформаторных подстанций, чердаков).

Примечание. Для всех типов покрытий целостность кровельного ковра следует обеспечи­вать, как правило, конструктивными мероприятия­ми (например, использованием компенсаторов, со­зданием неразрезности элементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

10.5. Коэффициент надежности по нагруз­ке для всех учитываемых нагрузок и коэффици­ент динамичности для нагрузок от погрузчиков. электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равными единице.

Коэффициенты надежности по ответствен­ности необходимо принимать в соответствии с обязательным приложением 7.

10.6. Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемеще­ния которых не оговорены настоящим и други­ми нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ

ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

10.7. Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в табл. 19. Требования к зазорам между смеж­ными элементами приведены в п. б рекоменду­емого приложения 6.

Таблица 19

Элементы конструкций	Предъявляемые требования	Вертикальные предельные прогибы fu	Нагрузки для определения вертикальных прогибов
1. Балки крановых путей под мос­товые и подвесные краны, управля­емые: с пола, в том числе тельферы (тали)	Технологические	l/250	От одного крана
из кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25546—82): 1К-6К	Физиологические и технологические	l/400	То же
7К		l/500	«
8К		l/600	«
2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая попереч­ные ребра плит и настилов): а) покрытий и перекрытий, откры­тых для обзора, при пролете l, м:	Эстетико-психологические		Постоянные и времен­ные длительные
l £ 1		l/120
l = 3		l/150
l = 6		l/200
l = 24 (12)		l/250
l ³ 36 (24)		l/300
б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними	Конструктивные	Принимаются в соот­ветствии с п. 6 реко­мендуемого прило­жения 6	Приводящие к умень­шению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположен­ными под элементами
в) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, под­верженных растрескиванию (стя­жек, полов, перегородок)	«	l/150	Действующие после выполнения перегоро­док, полов, стяжек
г) покрытий и перекрытий при на­личии тельферов (талей), под­весных кранов, управляемых: с пола	Технологические	l/300 или а/150 (меньшее из двух)	Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути
из кабины	Физиологические	l/400 или а/200 (меньшее из двух)	От одного крана или тельфера (тали) на од­ном пути
д) перекрытий, подверженных действию: перемещаемых грузов, матери­алов, узлов и элементов обору­дования и других подвижных на­грузок (в том числе при безрель­совом напольном транспорте)	Физиологические и технологические	l/350	0,7 полных норматив­ных значений времен­ных нагрузок или на­грузки от одного пог­рузчика (более небла­гоприятное из двух)
нагрузок от рельсового тран­спорта: узкоколейного		l/400	От одного состава ва­гонов (или одной напольной машины) на одном пути
ширококолейного		l/500	То же
3. Элементы лестниц (марши, пло­щадки, косоуры), балконов, лоджий	Эстетико-психологические	Те же, что в поз. 2, а
	Физиологические	Определяются в соответствии с п. 10.10
4. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу кото­рых не препятствуют смежные эле­менты	«	0,7 мм	Сосредоточенная на­грузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета
5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остек­ления)	Конструктивные	l/200	Приводящие к умень­шению зазора между несущими элементами и оконным или двер­ным заполнением, рас­положенным под эле­ментами
	Эстетико-психологические	Те же, что в поз. 2, а

_____________

Обозначения, принятые в табл. 19:

l — расчетный пролет элемента конструкции;

а — шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.

Примечания: 1. Для консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет.

2. Для промежуточных значений l в поз. 2, а предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией, учитывая требования п. 7 рекомендуемого приложения б.

3. В поз. 2, а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно.

4. Особенности вычисления прогибов по поз. 2, г указаны в п. 8 рекомендуемого приложения 6.

5. При ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет l принимать равным расстоянию между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн).

10.8. Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки про­гнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.

10.9. Прогибы элементов покрытий долж­ны быть такими, чтобы, несмотря на их нали­чие, был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).

10.10. Предельные прогибы элементов пе­рекрытый (балок, ригелей, плит), лестниц, бал­конов, лоджий, помещений жилых и обществен­ных зданий, а также бытовых помещений произ­водственных зданий исходя из физиологических требований следует определять по формуле

(26)

где g — ускорение свободного падения;

р — нормативное значение нагрузки от лю­дей, возбуждающих колебания, прини­маемое по табл. 20;

р₁ — пониженное нормативное значение на­грузки на перекрытия, принимаемое по табл. 3 и 20;

q — нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опираю­щихся на него конструкций;

п — частота приложения нагрузки при ходь­бе человека, принимаемая по табл. 20;

b — коэффициент, принимаемый по табл. 20.

Таблица 20

Помещения, принимаемые по табл. 3	p, кПа (кгс/м2)	p1, кПа (кгс/м2)	n, Гц	b
Поз. 1, 2, кроме классных и бы­товых; поз. 3, 4,а, 9,б, 10,б	0,25 (25)	Принимается по табл. 3	1,5
Поз. 2 — классные и бытовые; поз. 4, б–г, кроме танцевальных; поз. 9,а, 10,а, 12, 13	0,5 (50)	То же	1,5
Поз. 4 — танцевальные; поз. 6, 7	1,5 (150)	0,2 (20)	2,0	50

_____________

Обозначения, принятые в табл. 20:

Q — вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН (80 кгс);

a — коэффициент, принимаемый равным 1,0 для элементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — а остальных случаях (например, при опирании плит по трем или четырем сторонам);

а — шаг балок, ригелей, ширина плит (настилов), м;

l — расчетный пролет элемента конструкции, м.

Прогибы следует определять от суммы на­грузок y_А1p + р₁ + q, где y_A1 — коэффициент, определяемый по формуле (1).

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ

КОЛОНН И ТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ОТ КРАНОВЫХ НАГРУЗОК

10.11. Горизонтальные предельные проги­бы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок кра­новых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по табл. 21, но не менее 6 мм.

Прогибы следует проверять на отметке го­ловки крановых рельсов от сил торможения те­лежки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Таблица 21

	Предельные прогибы fu
Группы	колонн		балок крановых
режимов работы кранов	зданий и кры­тых крановых эстакад	открытых крановых эстакад	путей и тормозных конструкций, зданий и крано­вых эстакад (кры­тых и открытых)
1К ¾ 3К	h/500	h/1500	l/500
4К — 6К	h/1000	h/2000	l/1000
7К ¾ 8К	h/2000	h/2500	l/2000

_____________

Обозначения, принятые в табл. 21:

h — высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зда­ний и крытых и открытых крановых эста­кад) или расстояние от оси ригеля пере­крытия до головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий);

l— расчетный пролет элемента конструкции (балки).

10.12. Горизонтальные предельные сбли­жения крановых путей открытых эстакад от го­ризонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана (без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными 20 мм.

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ,

ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ

НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ И ТЕМПЕРА­ТУРНЫХ

КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

10.13. Горизонтальные предельные пере­мещения каркасных зданий, ограничиваемые ис­ходя из конструктивных требований (обеспече­ние целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элемен­тами), приведены в табл. 22. Указания по опре­делению перемещении приведены в п. 9 реко­мендуемого приложения 6.

10.14. Горизонтальные перемещения кар­касных зданий следует определять, как прави­ло, с учетом крена (поворота) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий много­этажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения а зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по услови­ям нормальной эксплуатации предусматрива­ется иное загружение.

Крен фундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в раз­мере 30 % нормативного значения.

Для зданий высотой до 40 м (и опор кон­вейерных галерей любой высоты), расположен­ных в ветровых районах I—IV, крен фундамен­тов, вызываемый ветровой нагрузкой, допуска­ется не учитывать.

Таблица 22

Здания, стены и перегородки	Крепление стен и перегородок к карка­су здания	Предельные пере­мещения fu
1. Многоэтажные здания	Любое	h/500
2. Один этаж многоэтаж­ных зданий:	Податливое	hs/300
а) стены и перегород­ки из кирпича, гипсобе­тона, железобетонных панелей	Жесткое	hs/500
б) стены, облицован­ные естественным кам­нем, из керамических блоков, из стекла (вит­ражи)	«	hs/700
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м: hs £ 6	Податли­вое	hs/150
hs = 15		hs/200
hs ³ 30		hs/300

_____________

Обозначения, принятые в табл. 22:

h — высота многоэтажных зданий, равная рас­стоянию от верха фундамента до оси ри­геля покрытия;

h_s — высота этажа в одноэтажных зданиях, рав­ная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа — равная рас­стоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей — равная расстоянию между осями смежных ригелей.

Примечания: 1. Для промежуточных значений h_s (по поз. 3) горизонтальные предельные перемеще­ния следует определять линейной интерполяцией.

2. Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа h_s принимается от оси ригеля междуэтажного пере­крытая до низа стропильных конструкций.

3. К податливым креплениям относятся крепле­ния стен или перегородок к каркасу, не препят­ствующие смещению каркаса (без передачи на сте­ны или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жест­ким — крепления, препятствующие взаимным сме­щениям каркаса, стен или перегородок.

4. Для одноэтажных зданий с навесными сте­нами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более h_s/150).

10.15. Горизонтальные перемещения бес­каркасных зданий от ветровых нагрузок не ог­раничиваются, если их стены, перегородки и соединяющие элементы рассчитаны на про­чность и трещиностойкость.

10.16. Горизонтальные предельные проги­бы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, огра­ничиваемые исходя из конструктивных требо­ваний, следует принимать равными l/200, где l ¾ расчетный пролет стоек или панелей.

10.17. Горизонтальные предельные проги­бы опор конвейерных галерей от ветровых на­грузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равны­ми h/250, где h — высота опор от верха фунда­мента до низа ферм или балок.

10.18. Горизонтальные предельные проги­бы колонн (стоек) каркасных зданий от темпе­ратурных климатических и усадочных воздей­ствии следует принимать равными:

h_s/150 — при стенах и перегородках из кир­пича, гипсобетона, железобетона и навесных па­нелей,

h_s/200 — при стенах, облицованных естес­твенным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи), где h_s — высота этажа, а для одноэтажных зданий с мостовыми кранами — высота от верха фундамента до низа балок кра­нового пути.

При этом температурные воздействия сле­дует принимать без учета суточных колебаний температур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

При определении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочных воздействий их значения не следует суммиро­вать с прогибами от ветровых нагрузок и от крена фундаментов.

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ

МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ

10.19. Предельные выгибы f_u элементов междуэтажных перекрытий, ограничиваемые ис­ходя из конструктивных требований, следует принимать равными 15 мм при l £ 3 м и 40 мм — при l ³ 12 м (для промежуточных зна­чений l предельные выгибы следует определять линейной интерполяцией).

Выгибы f следует определять от усилий предварительного обжатия, собственного веса элементов перекрытий и веса пола.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное

МОСТОВЫЕ И ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ

РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ

(ПРИМЕРНЫЙ ПЕРЕЧЕНЬ)

Краны	Группы режимов работы	Условия использования
Ручные всех видов С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами	1К — 3К	Любые Ремонтные и перегрузочные работы огра­ниченной интенсивности Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами С грейферами двухканатного типа, магнит­но-грейферные Магнитные	4К — 6К	Перегрузочные работы средней интенсив­ности, технологические работы в механи­ческих цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта Смешанные склады, работа с разнообраз­ными грузами Склады полуфабрикатов, работа с разно­образными грузами
Закалочные, ковочные, штыревые, литейные С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами	7К	Цехи металлургических предприятий Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены) Технологические краны при круглосуточной работе
Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копро­вые, ваграночные, колодцевые Магнитные С грейферами двухканатного типа, магнит­но-грейферные	8К	Цехи металлургических предприятий Цехи и склады металлургических предприя­тий, крупные металлобазы с однородными грузами Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Обязательное

НАГРУЗКА ОТ УДАРА КРАНА

О ТУПИКОВЫЙ УПОР

Нормативное значение горизонтальной на­грузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

где v — скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;

f — возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъ­емностью не более 50 т групп режимов работы 1К—7К и 0,2 м — в остальных случаях;

m — приведенная масса крана, определяе­мая по формуле

здесь m_b — масса моста крана, т;

т_c — масса тележки, т;

т_q — грузоподъемность крана, т;

k — коэффициент; k = 0 — для кранов с гибким подвесом; k = 1 — для кра­нов с жестким подвесом груза;

l — пролет крана, м;

l₁ — приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой на­грузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке g_t (см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующей таблице:

Краны	Предельные значения нагрузок F, кН (тс)
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные	10 (1)
Электрические мостовые: общего назначения групп ре­жимов работы 1К—3К	50 (5)
общего назначения и специ­альные групп режимов рабо­ты 4К—7К, а также литейные	150 (15)
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза: гибким	250 (25)
жестким	500 (50)

ПРИЛОЖЕНИЕ 3*

Обязательное

СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК

И КОЭФФИЦИЕНТЫ m

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициент m и область применения схем
1	Здания с односкатными и двускат­ными покрытиями	m = 1 при a £ 25°; m = 0 « a ³ 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускат­ными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° £ a £ 30°; вариант 3 — при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
2	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a — уклон покрытия, град
2’	Покрытия в виде стрельчатых арок	При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, прини­мая l = l’, при b < 15° — схему 2
3	Здания с продольными фонарями закрытыми сверху	но не более: 4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 ¾ для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; bl = hl, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует при­нимать равным 1,0 Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снего­вой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать мес­тную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схе­му 8)
3’	Здания с продольными фонарями, открытыми сверху	Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
4	Шедовые покрытия	Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
5	Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°
6	Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффици­ентов m следует принимать не более 1,4
7	Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покры­тиями с продольным фонарем	Коэффициент m следует принимать для пролетов с фона­рем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для про­летов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (a < 15) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повы­шенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8	Здания с перепадом высоты	Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует прини­мать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»). Коэффициент m следует принимать равным: где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении бо­лее 8 м принимаемая при определении m равной 8 м; l’1; l’2 — длины участков верхнего (l’1) и нижнего (l’2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с попереч­ными фонарями — для покрытия .с продольными фонарями — (при этом l’1 и l’2 следует принимать не менее 0). т1; m2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) пок­рытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 — для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8; 0,3 — для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать: т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1 ); но не менее 0,3 (а — в м; b, j — в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует при­нимать равной: при b = 2h, но не более 16 м; при но не более 5h и не более 16 м. Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показан­ные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: (где h — в м; s0 — в кПа); 4 — если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать: m1 = 1 – 2m2. Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный про­филь, то при определении m необходимо принимать соответствую­щее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l’1 (l’2). 3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 — в кПа)
9	Здания с двумя перепадами высоты	Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 следует оп­ределять для каждого перепада независимо, принимая: т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:
10	Покрытие с парапетами	Схему следует применять при (h — в м; s0 — в кПа); но не более 3
11	Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам	Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит пок­рытия, подстропильных и стропильных конструкций) необ­ходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b). Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d £ 1,5 м; « d > 1,5 м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d £ 5 м; 2,0 « 5 < d £ 10 м; 2,5 « 10 < d £ 5 м; b1 = 2h, но не более 2d
12	Висячие покрытия цилиндрической формы

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Обязательное

СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

Номер схемы

Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок

Определение аэродинамических коэффициентов с

Примечания

1

Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вер­тикальных не более чем на 15° поверх­ности: наветренные подветренные

се = +0,8 се = –0,6

¾

2

Здании с двускатными покрытиями

Коэффициент

a, град

Значения се1, се2 при равном

0

0,5

1

³ 2

се1

0 20 40 60

0 +0,2 +0,4 +0,8

–0,6 –0,4 +0,3 +0,8

–0,7 –0,7 –0,2 +0,8

–0,8 –0,8 –0,4 +0,8

1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = –0,7.

Се2

£ 60

–0,4

–0,4

–0,5

–0,8

2. При определении коэффициента v в

соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,2 ltga

Значения се3 при равном

£ 0,5

1

³ 2

£ 1 ³ 2

–0,4 –0,5

–0,5 –0,6

–0,6 –0,6

3

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию

покрытиями

Коэффициент

Значения се1, се2 при , равном

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

се1

0 0,2 ³ 1

+0,1 –0,2 –0,8

+0,2 –0,1 –0,7

+0,4 +0,2 –0,3

+0,6 +0,5 +0,3

+0,7 +0,7 +0,7

1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,7f

се2

Произвольное

–0,8

–0,9

–1

–1,1

–1,2

Значение се3 принимается по схеме 2

4

Здания с продольным фонарем

Коэффициенты се1 , се2 и се3 следует определять в соответст­вии с указаниями к схеме 2

1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение сум­марного коэффициента лобово­го сопротивления системы «фо­нарь—щиты» принимается рав­ным 1,4. 2. При определении коэффициен­та v в соответствии с п. 6.9 h = h1

5

Здания с продольными фонарями

Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l >8 сх = 0,8, здесь Для остальных участков покрытия се = –0,5

1. Для наветренной, подветрен­ной и боковых стен зданий ко­эффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициен­та v в соответствии с п. 6.9 h = h1

6

Здания с продольными фонарями раз личной высоты

Коэффициенты с’е1, с’’е1 и се2 следует определять в соответ­ствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 ¾ h2 необходимо принимать высоту фона­ря

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

7

Здания с шедовыми покрытиями

Для участка АВ се следует определять в соответствии с указа­ниями к схеме 2. Для участка ВС се = –0,5

1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

8

Здания с зенитными фонарями

Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5

См. примеч. 1 и 2 к схеме 5

9

Здания, постоянно открытые с одной сто­роны

При m £ 5 % сi1 = сi2 = ± 0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указа­ниями к схеме 2; сi2 = +0,8

1. Коэффициенты се на внеш­ней поверхности следует прини­мать в соответствии с указани­ями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения m следует определять как отноше­ние суммарной площади имею­щихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для гер­метичного здания следует при­нимать ci = 0. В зданиях, ука­занных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэф­фициента ci1 при m £ 5 % следу­ет определять исходя из усло­вия реализации наиболее не­благоприятного варианта нагружения

10

Уступы зданий при a < 15°

Для участка CD се = 0,7. Дли участка ВС се следует определяй линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в со­ответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2

¾

11

Навесы

Тип

a, град

Значения коэфицинтов

схемы

се1

се2

се3

се4

I II III IV

10 20 30 10 20 30 10 20 30 10 20 30

+0,5 +1,1 +2,1 0 +1,5 +2 +1,4 +1,8 +2,2 +1,3 +1,4 +1,6

–1,3 0 +0,9 –1,1 +0,5 +0,8 +0,4 +0,5 +0,6 +0,2 +0,3 +0,4

–1,1 0 +0,6 –1,5 0 +0,4 ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾

0 –0,4 0 0 0 +0,4 ¾ ¾ ¾ ¾ ¾ ¾

1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями ct = 0,04

12 а

Сфера

b, град

0

15

30

45

60

75

90

се

+1,0

+0,8

+0,4

–0,2

–0,8

–1,2

–1,25

Продолжение

b, град

105

120

135

150

175

180

1. Коэффициенты се приведены при

се

–1,0

–0,6

–0,2

+0,2

+0,3

+0,4

Re > 4 · 105.

cx = 1,3 при Rе < 105; cx = 0,6 « 2 · 105 £ Rе £ 3 · 105; cx =0,2 « 4 · 105 > Rе. где Rе — число Рейнольдса; d — диаметр сферы, м; w0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па; k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5; z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; gt — определяется в соответствии с п. 6.11

2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7d

12 б

Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью

се1 = k1 cb где k1 = 1 при сb > 0;

0,2

0,5

1

2

5

10

25

k1 при сb < 0

0,8

0,9

0,95

1,0

1,1

1,15

1,2

сb необходимо принимать при Re > 4 · 105 по графику:

1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, прини­мая z = h1. 2. При определении коэффици­ента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f. 3. Коэффициент сi следует учи­тывать при опущенном покры­тии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его

Покрытие

Значение се2 при , равном

1/6

1/3

³ 1

Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при £ 0,1

–0,5

–0,6

–0,8

1

2

³ 5

ci

–0,5

–0,55

–0,7

–0,8

–0,9

–1,05

13

Призматические сооружения

cx = kcx¥; cy = kcy¥. Таблица 1

le

5

10

20

35

50

100

¥

k

0,6

0,65

0,75

0,85

0,9

0,95

1

1. Для стен с лоджиями при ветре,

le необходимо определять по табл. 2. Таблица 2

параллельном этим стенам, ct = 0,1; для волнистых покры­тий ct = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий

le = l

le = 2l

при = 0, 1 – 0,5 и b = 40° – 50°

су¥ = 0,75; равно­действующая ветровой нагруз­ки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, прини­мая z = h1, d — диаметр опи­санной окружности. 4. При определении коэффици­ента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у

В табл. 2 где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плос­кости, перпендикулярной направлению ветра. Таблица 3

Эскизы сечений и направлений ветра

b, град

сх¥

Прямоугольник

0

£ 1,5 ³ 3

2,1 1,6

40 ¾ 50

£ 0,2 ³ 0,5

2,0 1,7

Ромб

0

£ 0,5 1 ³ 2

1,9 1,6 1,1

Правильный треугольник

0 180

¾ ¾

2 1,2

Таблица 4

Эскизы сечений и направление ветра

b, град

n (число сторон)

сх¥ при Re > 4 · 105

Правильный многоугольник

Произвольный

5 6 ¾ 8 10 12

1,8 1,5 1,2 1,0

14

Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резерву­ары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые труб­чатые и сплошные элементы сквозных со­оружений

сх = kcx¥, где k — определяется по табл. 1 схемы 13; cx¥ — определяется по графику: Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2

1. Rе следует определять по формуле к схеме 12 а, прини­мая z = h, d — диаметр соору­жения. Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной клад­ки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных кон­струкций D = 0,001 м; для про­водов и тросов диаметром d D = 0,01d; для ребристых по­верхностей с ребрами высотой b D = b. 2. Для волнистых покрытий ct = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололе­да, значение cx допускается снижать на 10 %

15

Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции

где сxi — аэродинамический коэффициент i-го элемента кон­струкций; для профилей сxi = 1,4, для трубчатых эле­ментов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать lе = l. (см. табл. 2 схемы 13); Ai — площадь проекции i-го элемента на плоскость кон­струкции; Аk — площадь, ограниченная контуром конструкции

1. Аэродинамические коэффи­циенты к схемам 15—17 приве­дены для решетчатых конструк­ций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограничен­ной контуром Аk. 3. Направление оси х совпада­ет с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции

16

Ряд плоских параллельно расположен­ных решетчатых конструкций

Для наветренной конструкции коэффициент сx1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сx2 = сx1h. Для ферм из труб при Rе ³ 4 · 105 h = 0,95.

1. См. примеч. 1—3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верх­него пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h — минимальный размер кон­тура; для прямоугольных и тра­пециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси;

j

Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4 · 105 и , равном

b — расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент (о следует определять

1

2

4

6

в соответствии с указаниями к схеме 15

0,1

0,93

0,99

1

1

1

0,2

0,75

0,81

0,87

0,9

0,93

0,3

0,56

0,65

0,73

0,78

0,83

0,4

0,38

0,48

0,59

0,65

0,72

0,5

0,19

0,32

0,44

0,52

0,61

0,6

0

0,15

0,3

0,4

0,5

17

Решетчатые башни и пространственные фермы

ct = cx (1+ h)k1, где cx — определяется так же, как для схемы 15; h — определяется так же, как для схемы 16.

1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура

Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра

k1

наветренной грани. 3. При направлении ветра по

1,0

диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на

0,9

10 %; для дере­вянных башен из составных эле­ментов — увеличивать на 10 %

1,2

18

Ванты и наклонные трубчатые элемен­ты, расположенные в плоскости потока

cxa = cx sin2 a, где cx — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14

¾

ПРИЛОЖЕНИЕ 5