5300 (Проверка соответствия огнестойкости конструкций здания противопожарным требованиям СНиП и разработка технических решений по ее повышению), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Проверка соответствия огнестойкости конструкций здания противопожарным требованиям СНиП и разработка технических решений по ее повышению", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "безопасность жизнедеятельности (бжд и гроб или обж)" из 6 семестр, которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "безопасность жизнедеятельности" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "5300"
Текст 3 страницы из документа "5300"
Таким образом, Пф = 5 + 30.3/0.7 = 48.2 мин 0.8 ч.
Определяем (Пф) балки из условия потери устойчивости ее плоской фермы (деформирования балки).
Находим граничные значения глубины обугливания:
Z1 = 10V = 10*0.7 = 7 мм
Zi = 0.25bb = 0.25*160 = 40 мм
В пределах Z1 и Zi произвольно задаемся значениями глубины обугливания:
Z2 = 10 мм. , Z3 = 15 мм. , Z4 = 25 мм.
Для отношений: Находим по графикам на рис. 3.1.
h/ bb = 6.3значения коэффициентов nw3
Z1/h = 7 / 1010= 0.006nw3 (1) = 0.37
Z2/h = 10/ 1010 = 0.009nw3 (2) = 0.40
Z3/h = 15/ 1010 = 0.014 nw3 (3) = 0.43
Z4/h = 25/ 1010 = 0.024 nw3 (4) = 0.44
Z5/h = 40/ 1010 = 0.039 nw3 (5) = 0.49
Определяем значения коэффициентов fm1 - fm5:
mi = 140*( bb – 2Zi )/ lpc*(h – kZi ) * Kfф * Kfmni
где Кrф - коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lpc.
При lpc<0.5L Krф = 1.75 – 0.75df = 1.75 – 0.75*0.36 = 1.48
Где df = Mlpc/ Mn = 106.3/ 295.3 = 0.36
К = 1 – трехстороннее обогревание
Кfmni = 1
fm1 = 140*(16 --2*0.7)/ 600*(101-0.7)*1.48 = 0.73
fm2 = 140*(16 – 2*1.0)/ 600*(101-1.0)*1.48 = 0.67
fm3 = 140*(16 --2*1.5)/ 600*(101-1.5)*1.48 = 0.58
fm4 = 140*(16 – 2*2.5)/ 600*(101-2.5)*1.48 = 0.42
fm5 = 140*(16 – 2*4.0)/ 600*(101-4.0)*1.48 = 0.22
Определяем напряжения Gfw1 – Gfw5 в расчетном поперечном сечении балки по формуле:
Gfwi = Mlpc/ fmi*W*nwi
Gfm1 = 106.3/ 0.73*0.027*0.37 = 14.5 МПа
Gfm2 = 106.3/ 0.67*0.027*0.40 = 14.6 МПа
Gfm3 = 106.3/ 0.58*0.027*0.43 = 15.7 МПа
Gfm4 = 106.3/ 0.42*0.027*0.44 = 21.3 МПа
Gfm5 = 106.3/ 0.22*0.027*0.49 = 36.5 МПа
Строим график зависимости напряжения, возникающего в балке от внешней нагрузки, от глубины ее обугливания
G fwi, МПа
40
30 Rfw=29
20
10
Zcr=34
Z i, мм
10 20 30 40
При Rfw = 29 МПа находим предельную глубину обугливания cr=34 мм, с достижением которой наступает предельное состояние конструкции по огнестойкости из условия потери устойчивости ее плоской формы.
Определяем предел огнестойкости балки по потере устойчивости ее плоской формы ( деформирования ):
Пф = Т30 + Тcr = 5 + 34/ 0.7 = 53 мин = 0.8 ч.
Вывод
Фактическим пределом огнестойкости балки является минимальное значение Пф, которое наступает в результате разрушения балки на опорах от действия нормальных напряжений, т.е. Пф = 0.28 ч. Так как фактический предел огнестойкости меньше требуемого (Птр = 0.75 ч.), то необходимо предусмотреть конструктивное решение для его повышения. В данном случае наиболее целесообразным конструктивным решением является защита балки гипсокартонными листами, толщина которого выбирается в зависимости от требуемого предела огнестойкости и равна 2 14 мм.(Пф=0.7).
Используемая литература
-
Методические рекомендации по выполнению курсового проекта по дисциплине « Здания, сооружения и их устойчивость при пожаре » С-Пб; С-ПбВПТШ МВД РФ, 1997
-
СНиП 2.01.02 – 85 « Противопожарные нормы »
-
Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и группам возгораемости материалов (к СНиП 11 – 8 - 80), М: Стройиздат,1985.
-
СНиП 2.11.01 – 85 « Складские помещения »
-
СНиП 2.09.02 – 85 « Производственные здания »
Размещено на Allbest.ru
0>