5300 (Проверка соответствия огнестойкости конструкций здания противопожарным требованиям СНиП и разработка технических решений по ее повышению), страница 2

По графику на рис. 2.2 методички определяем критическую температуру нагрева растянутого элемента «Р2»:

tсr = 450 С

Раскос «Р3» - при сжатии

Определяем усилие, воспринимаемое элементом по нормативной нагрузке:

Nn = N / Yf = -303/1.2 = 252.5 кН

Для сжатого элемента определяем гибкость:

Lx = 0.8Ly = 0.8*4332 = 3465.6 мм. = 346.56 см.

Ly = 4332 мм. = 433.2 см.

Отсюда

= 346.65/ 3.39 = 102.25

= 433.2 / 4.95 = 87.51

Так как > 40, то в знаменателе формулы расчета Ytcr следует учесть коэффициент продольного изгиба элемента = 0.95

Определяем величину коэффициента изменения предела текучести стали, соответствующей критической температуре нагрева сжатого элемента фермы:

А = 34.4 см.

Yt = Nn /A*Ryn* = 252.5*10/34.4*10*245*10*0.95=0.31

Расчет потери устойчивости сжатого элемента:

Nn * L 252.5*10*4332*10

Ye = pi*En*Jmin = 3.14*2.06*10*395.32 = 0.59

Jmin = Imin*A2 = 3.39*34.4 = 395.32 см.

Числовое значение tcr определяем по экспериментальным данным о снижении коэффициента изменения предела текучести ( Yt ) и модуля упругости ( Ye ) стали от температуры нагрева по графику на рис. 2.2 методички:

по Yt 610 C

Принимаем tcr = 610 C

Панель нижнего пояса «Н1» - при растяжении

Определим усилие, воспринимаемое элементом по нормативной нагрузке при растяжении:

Nn = N / Yf = 584 / 1.2 = 486.66 кН

Определяем величину коэффициента изменения предела текучести стали для растянутого элемента:

Yt = Nn / A*Ryn = 486.66*10/ 39.4*10*325*10= 0.38

По графику на рис. 2.2 методички определяем критическую температуру нагрева растянутого элемента «Н1»:

tcr = 580 C

Панель нижнего пояса «Н2» - при растяжении

Определим усилие, воспринимаемое элементом по нормативной нагрузке при растяжении:

Nn = N / Yf = 768 / 1.2 = 640 кН

Определяем величину коэффициента изменения предела текучести стали для растянутого элемента:

Yt = Nn / A*Ryn = 640*10 / 39.4*10*325*10 = 0.49

По графику на рис. 2.2. методички определяем критическую температуру нагрева растянутого элемента «Н2»:

tcr = 550 C

2.2 Теплотехническая часть

Для произведения расчета теплотехнической части курсового проекта сначала определяют толщину профиля, приведенную к толщине пластины по следующей формуле:

пр = A / U ,

где пр – толщина профиля, приведенная к толщине пластины, мм

А - площадь поперечного сечения профиля, мм

U - длина обогреваемого периметра профиля, мм

Элементы ферм, в том числе и таврового сечения, составленные из уголков, в условиях пожара обогреваются со всех сторон. Поэтому для одного уголка обогреваемый периметр его сечения может быть принят равным U = 4bf : где bf – ширина полки уголка, мм.

Определив величины (пр) для каждого стержня с помощью номограммы на рис. 3, строят графики изменения температуры их нагрева. Затем, зная величину критической температуры для каждого стержня определяют значения времени прогрева до tcr, т.е. утраты их несущей способности. По полученным результатам определяют фактический предел огнестойкости фермы ( ПФ ). Предел огнестойкости фермы определяют по минимальному значению времени утраты несущей способности наиболее слабого элемента фермы.

Для элемента С1

U = 4*bf = 4*70 = 280 мм

np= A / U = 1240 / 280 = 4.43 мм

Для элемента Р2

U = 4*bf = 4*90 = 360 мм

пр= А / U = 2120 / 360 = 5.88 мм

Для элемента Р3

U = 4*bf = 4*110 = 440 мм

пр= А / U = 3440 / 440 = 7.82 мм

Для элементов Н1, Н2

U = 4*bf = 4*125 = 500 мм

пр = А / U = 3940 / 500 = 7.88 мм

График изменения температуры нагрева незащищенных стальных пластин различной толщины от времени нагрева при стандартном температурном режиме пожара

t C

900

8 00

7 00

6 00

5 00

4 00

3 00

2 00

1 00

T, мин

10 20304050

Рис. 3

По графику на рис.3 определяем время прогрева каждого стержня до утраты несущей способности конструкции:

Для элемента Р2:П = 08 мин.

Для элемента С1:П = 13 мин.

Для элемента Р3:П = 20 мин.

Для элемента Н1:П = 18 мин.

Для элемента Н2:П = 17 мин.

На основании полученных результатов строим график изменения температуры стандартного пожара и стержней заданного узла фермы от времени пожара.

t , С

7 40

6 80P3

620

5 60С1

P 2H1

5 00 H2

4 40

3 80

3 20

260

2 00

140

8 0

2 0

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24

Так как Пф.мин = 8 мин. < Птр = 15 мин., то необходимо применить огнезащиту.

Выбор и основание огнезащиты

Определяющим является элемент Р2, имеющий минимальное время прогрева Пф= 8 мин. и минимальную критическую температуру tcr=450 С.

Определим толщину стальной пластины:

кр = f / 2 = 6 / 2 = 3 мм.

По графикам 2.2.1., 2.2.2., 2.2.3. определяем предел огнестойкости защищенной конструкции. Данные занесены в таблицу 3.

ОФП – огнезащитное фосфатное покрытие

ОВПФ-1- огнезащитное вспучивающее покрытие фосфатное

ОВП-2 – огнезащитное вспучивающее покрытие

ЦПШ – цементо-перлитовая штукатурка

ГПШ – гипсоперлитовая штукатурка

ЦП-СШ – цементо-песчаная штукатурка

Определяем фактический предел огнестойкости незащищенной и защищаемой конструкций в соответствии со СНиП 11-2-80: Пф = ч., Пфз = ч

3. Проверка соответствия огнестойкости балки покрытия здания противопожарным требованиям СНиП и разработка конструктивных решений, обеспечивающих огнезащиту балки, одного из опорных узлов и узла соединения элементов связей

Исходные данные:

Расчетный пролет балки, L, м 15

Шаг балки, аg, м 6

Размер сечения балки, h bb, 1010 160 мм

Полная расчетная нагрузка на балку, q, кПа 2.1

Сорт древесины - 1

Количество сторон обогрева при пожаре - 3

Номера узлов опирания балок и крепления элементов связей 2;4

Длина балки, на которой произошло обрушение связей, lpc, м 6

Назначение второго отсека здания – склад крепежных деталей в сгораемой упаковке

Площадь второго пожарного отсека здания, S, м 3800

Требуемый предел огнестойкости Птр = 0.75 ч

Здание категории

Площадь этажа

Требуемая степень огнестойкости

Допустимый предел распространения огня

Решение:

Определим погонную равномерно распределенную нормативную нагрузку, действующую на балку, по формуле:

qn = q * aб / Yt = 2.1*6/ 1.2 = 10.5 кН/м

Изгибающий момент в середине пролета балки от нормативной нагрузки определяем по формуле:

Мn = qn*L/ 8 = 295.3 кН*м

Момент от нормативной нагрузки на расстоянии lpc от середины пролета балки:

Mlpc = qn/2(L/2 – lpc)*( L/2 + lpc) = 10.5/2(15/2 – 6)(15/2 + 6) =

= 106.3 кН*м

Максимальные касательные напряжения в рассматриваемой балке при ее загружении равномерно распределенной нагрузкой, имеющих место в опорных сечениях конструкции от действия поперечной силы:

Qn = qn * L / 2 = 10.5 * 15/ 2 = 78.7 кН

Определяем предел огнестойкости из условия потери прочности от действия нормативных напряжений:

Пф = T30 + Tcr

T30 = 5 мин

Тcr = Zcr/ V, где V- принимаем 0.7 мм/мин по таб. 3.2

Определим значение коэффициента nw3:

nw3 = Mn / W*Rfw = 295.3*10/ 0.027*29*10 = 0.37

W = bб * h / 6 = 0.16*1.01/6 = 0.027 м

Rfw = 29 МПа по табл. 3.3 стр.38

Определяем значение параметров (Zcr/bb ) для отношения размеров поперечного сечения балки до пожара h/bб = 6.3:

Zcr = 0.052bb = 0.052*160 = 8.32 мм, так как точка пересечения на графике (1) рис. 3.1. значения параметров nw3 и Zcr/h находятся ниже сплошной линии.

Таким образом находим значение фактического предела огнестойкости из условия потери прочности от действия нормальных напряжений:

Пф = 5 + 8.32/0.7 = 16.8 мин 0.28 ч.

Определяем предел огнестойкости по касательным напряжениям

Определим значение коэффициента na3:

Na3 = 3*Qn/2*bb*h*Rfgs = 3*78.7*10/2*1.01*0.16*1.2*10 = 0.61

Где Rfgs = 1.2 МПа по табл. 3.3.

Найдем предельную глубину обугливания:

Для отношения

h/bb = 6.3 и Zcr/h = 0.030 (рис. 3.1 прил.3)

Zcr = 0.030*h = 0.030*1010 = 30.3 мм