124570 (Технология пиролиза углеводородного сырья в трубчатых печах), страница 6
Описание файла
Документ из архива "Технология пиролиза углеводородного сырья в трубчатых печах", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "124570"
Текст 6 страницы из документа "124570"
Производительность одной печи по олефинам, кг/ч:
G1 = G/n, где n – количество печей
G1=7882,50/2=3941,025;
по этилену, кг/ч: 3941,0250,6568 = 2588,46
по пропилену, кг/ч: 3941,0250,3432 = 1352,56, где
0,6568 – массовая доля чистого этилена в целевом потоке;
0,3432 – массовая доля чистого пропилена в целевом потоке
Производительность по сырью, кг/ч:
F = G1 ,
где 0,3052 – массовая доля этилена в пирогазе
, принимаем F=8500 кг/ч
Материальный баланс одной печи представлен в таблице 4.4.
Таблица 4.4 - Материальный баланс одной печи
Компонент | Молекулярный вес, кг/кмоль | % масс. | Массовый расход, кг/ч | % мольн. | Мольный расход, кг/кмоль |
Приход | |||||
1. Сырье, в т.ч.: пропан бутан пентан | 57,3 44,0 58,0 72,0 | 100 23,04 45,55 31,41 | 8500 1958,4 3871,75 2669,85 | 100 15,8 81,3 2,9 | 151,55 23,9 124,98 2,68 |
2. Водяной пар | 18 | 100 | 4250 | 100 | 236,11 |
Итого | 12750 | 387,66 | |||
Расход | |||||
1. Пирогаз, в т. ч. | 100 | 12750 | 100 | 539,22 | |
этан | 30 | 6,82 | 869,55 | 5,11 | 28,985 |
этилен | 28 | 20,35 | 2594,625 | 16,34 | 92,665 |
метан | 16 | 13,35 | 1702,125 | 18,75 | 106,385 |
пропан | 44 | 2,26 | 288,15 | 1,15 | 7,55 |
пропилен | 42 | 10,56 | 1346,4 | 5,65 | 32,055 |
бутан | 58 | 5,07 | 646,425 | 1,97 | 11,145 |
бутадиен | 54 | 3,94 | 502,35 | 1,64 | 9,3 |
пентан | 72 | 410-5 | 5,110-3 | 1,410-5 | 0,7·10-4 |
ацетилен | 26 | 0,09 | 11,475 | 0,08 | 0,44 |
водород | 2 | 0,47 | 59,925 | 5,32 | 23,05 |
полимеры | — | 2,51 | 320,025 | – | - |
кокс | 12 | 1,25 | 159,375 | 2,35 | 13,28 |
водяной пар | 18 | 33,33 | 42,50 | 41,64 | 236,11 |
Итого | 100 | 12750 | 100 | 539,22 |
4.2 Тепловой баланс печи
4.2.1 Узел смешения. Определение температуры сырья на входе в печь
Тепловой баланс узла смешения:
Qподв = Qс,
где Qподв – подводимое тепло, кДж/ч;
Qс – тепло паросырьевой смеси на входе в печь, КДж/ч
NctcCpici + Gппiпп + Gнпi нп = Nct1Cpici + Gпiпп,
где Nc – молекулярнйй расход сырья, кг/кмоль;
tc – температура сырья, tс = 35оС;
Cpi – мольные теплоемкости компонентов сырья, кДж/кмоль;
ci – объемные доли компонентов сырья;
Gпп – массовый расход перегретого пара, кг/ч;
tпп - температура перегретого пара, tпп = 850 оС;
iпп – энтальпия перегретого пара, кДж/кг;
Gнп – массовый расход насыщенного пара, кг/ч;
Рнп – давление насыщенного пара, Рнп = 8ат;
i нп – энтальпия насыщенного пара, i нп = 2776кДж/кг [10,табл.LVII];
t1 – температура смеси сырья и водяного пара на входе в печь, оС;
Gп - массовый расход водяного пара, кг/ч.
Принимаем, что разбавление водяным паром ведется при соотношении перегретого пара к насыщенному Gпп : Gнп = 3:1, тогда
Gнп = Gп / 4 = кг/ч.
Gпп = 3Gп / 4 = кг/ч.
Мольная теплоемкость компонента смеси рассчитывается в зависимости от температуры по формуле: Срi = аi + biT + ciT2, где аi, bi, ci – коэффициенты для данного вещества, кДж/кмольК, Т – температура, К.
Мольная теплоемкость смеси рассчитывается по правилу аддитивности:
Срс = Срiсi.
Коэффициенты и расчет теплоемкости для компонентов сырья приведены в таблице 4.5. энтальпия перегретого пара приведена в таблице 4.6.
Таблица 4.5 -Коэффициенты компонентов сырья и результаты расчета теплоемкости
Компонент | С3Н8 | С4Н10 | С5Н12 |
а, Дж/мольК | -4,80 | 0,469 | 1,44 |
b103, Дж/мольК | 307,30 | 385,38 | 476,50 |
с106, Дж/мольК | -160,16 | -198,88 | -250,4 |
сi | 0,158 | 0,813 | 0,029 |
t=35oC | |||
Cpi, Дж/мольК | 74,655 | 100,299 | 124,448 |
Cpc, Дж/мольК | 96,948 | ||
t=250oC | |||
Cpi, Дж/мольК | 112,109 | 147,623 | 182,158 |
Cpc, Дж/мольК | 143,013 | ||
t=560oC | |||
Cpi, Дж/мольК | 140,048 | 183,490 | 224,615 |
Cpc, Дж/мольК | 177,819 |
Таблица 4.6 - Энтальпия перегретого пара iпп (P=5ат) [11, с.49-55]
t, oC | 250 | 560 | 810 | 850 |
iпп, ккал/кг | 704,1 | 864,1 | 998,3 | 1021,3 |
Температура паросырьевой смеси t1 определяется итерационным методом. Допустим t1 = 250оС, тогда:
Qподв=151,553596,948+3187,51021,34,186+1062,52776 = 17090814,67 кДж/ч
Qотв = 151,55250143,013 + 4250704,14,186 = 17944696,09 кДж/ч
Qподв = Qотв
17,090106 = 17,944106
Погрешность
= .
Погрешность расчета невелика, поэтому принимаем t1 = 250оС.
-
Определение полезной тепловой нагрузки печи
Тепловой баланс печи:
Qс + Qпол = Qр + Qпир,
где Qпол – полезная тепловая нагрузка печи, кДж/ч;
Qр – расход тепла на реакцию пиролиза, кДж/ч;
Qпир – тепло пирогаза, кДж/ч.
Расход тепла на реакцию пиролиза
Qр = Nпир(Hof,ici)прод – Nс(Hof,ici)исх,
где Nпир – мольный расход пирогаза (без водяного пара), кмоль/ч:
Nпир = Nпир+вп – Nвп = 539,22 – 236,11 = 303,11.
Hof,i – теплоты образования компонентов сырья (пирогаза) при температуре реакции Тр = 1103К, кДж/кмоль, приведены в таблице 4.7.
Таблица 4.7 - Теплоты образования компонентов сырья и пирогаза при 1103 К [12, табл.3.8]
Компонент | Теплота образования Hof,i, кДж/кмоль | Сырье сi | Пирогаз сi (табл.2) |
Н2 | — | — | 0,0912 |
СН4 | -90280 | — | 0,3213 |
С2Н2 | +223000 | — | 0,0013 |
С2Н4 | +38080 | — | 0,2799 |
С2Н6 | -106500 | — | 0,0876 |
С3Н6 | -428 | — | 0,0969 |
С3Н8 | -130000 | 0,158 | 0,0198 |
С4Н6 | +86900 | — | 0,0281 |
С4Н10 | -156600 | 0,843 | 0,0337 |
С5Н12 | -181300 | 0,029 | 210-5 |
Hof,ici | -153113,5 | -32842,5 |
Qр = 303,11 (-32842,5) – 151,55(-153113,5) = 13,249106 кДж/ч.
Тепло пирогаза:
Qпир = NпирtрСрici + Gпiпп,
где tр – температура реакции, tр = 830оС;
iпп – энтальпия перегретого пара при tр (табл.4.6).
Таблица 4.8 - Коэффициенты для расчета мольных теплоемкостей компонентов пирогаза при Тр = 1103К
Компонент | а, Дж/мольК | b103, Дж/мольК | с106, Дж/мольК | Мольная теплоемкость Срi, Дж/мольК | Объемная доля сi |
Н2 | 27,28 | 3,26 | 0,502 | 31,399 | 0,0912 |
СН4 | 17,45 | 60,46 | -1,117 | 81,618 | 0,3213 |
С2Н2 | 23,46 | 85,77 | -58,34 | 47,923 | 0,0013 |
С2Н4 | 4,196 | 154,59 | -81,09 | 76,507 | 0,2799 |
С2Н6 | 4,494 | 182,26 | -74,86 | 114,079 | 0,0876 |
С3Н6 | 3,305 | 235,86 | -117,6 | 120,810 | 0,0969 |
С3Н8 | -4,80 | 307,3 | -160,16 | 140,156 | 0,0198 |
С4Н6 | -2,96 | 340,08 | -223,7 | 102,971 | 0,0281 |
С4Н10 | 0,469 | 385,38 | -198,88 | 184,571 | 0,0337 |
С5Н12 | 1,44 | 476,50 | -250,40 | 223,798 | 210-5 |
Срici | 84,157 |
Qпир = 303,483084,157 + 4250998,34,186 = 38,952106 кДж/ч.
Полезная тепловая нагрузка печи
Из теплового баланса: