НВИЭ_ГРИХА (Типовой расчёт)
Описание файла
Файл "НВИЭ_ГРИХА" внутри архива находится в следующих папках: 01, 1a. Документ из архива "Типовой расчёт", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "нетрадиционные источники энергии (ниэ)" из 5 семестр, которые можно найти в файловом архиве НИУ «МЭИ» . Не смотря на прямую связь этого архива с НИУ «МЭИ» , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "ниэ" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "НВИЭ_ГРИХА"
Текст из документа "НВИЭ_ГРИХА"
Московский Энергетический Институт
(Технический Университет)
кафедра Теоретических Основ Теплотехники
Типовой расчёт
по курсу
«Нетрадиционные и возобновляемые источники энергии»
Группа:
Студент:
Преподаватель: Казанджан Б.И.
Москва 2003
Задание
Рассчитать годовую долю тепловой нагрузки, которая может быть покрыта за счёт солнечной энергии.
Исходные данные
Количество проживающих в доме людей Nчел = 10
Широта = 48°34’
Наклон коллектора s = + 15° = 63°34’
Азимутальный угол коллектора ψ = 0
Характеристики коллектора: FR ()n = 0,63
FR UC = 4,5 Вт/(м2 К)
Расход антифриза через промежуточный теплообменник
m = 0,03 кг/(с∙м2)
Расход воды через промежуточный теплообменник
m = 0,04 кг/(с∙м2)
Теплоёмкость антифриза ср = 3350 Дж/(кг∙К)
Теплоёмкость воды ср = 4190 Дж/(кг∙К)
Вместимость бака аккумулятора М = 130 л/(с∙м2)
Эффективность теплообменника нагрузки L = 0,74
Расход воды через теплообменник нагрузки m = 1,8 л/с
Расход воздуха через теплообменник нагрузки m = 850 л/с
Теплоёмкость воздуха ср = 1012 Дж/(кг∙К)
Температура горячей воды Тгор = 60°С
Температура холодной воды Тхол = 6°С
Произведение наружной поверхности дома на коэффициент потерь (UA)L = 900 Вт/м2
Коэффициент отражения от поверхности:
летом ρg = 0,2
зимой ρg = 0,7
весной ρg = 0,5
осенью ρg = 0,5
Климатические условия местности и средние числа месяца:
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 |
H, МДж/м²с | 4.04 | 7.52 | 11.87 | 16.38 | 19.5 | 21.03 | 21.8 | 18.37 | 12.72 | 7.99 | 3.92 | 3.08 |
Kt | 0.4 | 0.48 | 0.5 | 0.507 | 0.5 | 0.502 | 0.538 | 0.23 | 0.467 | 0.43 | 0.33 | 0.36 |
D | 1087 | 902 | 764 | 447 | 257 | 93 | 37 | 62 | 202 | 371 | 668 | 969 |
T0 | -16.7 | -13.9 | -6.3 | 3.4 | 10.1 | 15.8 | 18.8 | 17.3 | 11.7 | 6.4 | -3.9 | -12.9 |
Площадь коллектора Ас: а) 30 м2
б) 80 м2
в) 160 м2
Решение
Месячная доля тепловой нагрузки, которая может быть покрыта за счёт солнечной энергии:
Коэффициенты, составляющие последнюю формулу:
Величины, входящие в комплексы:
АC — площадь коллектора;
FR —коэффициент отвода тепла;
UC —коэффициент потерь;
H t —средний месячный приход суммарной солнечной радиации, падающей на наклонную поверхность;
T0 —температура окружающей среды;
T100 —температура, равная 100 °С;
(Твх — температура жидкости на входе);
∆t —число секунд в месяце;
Nмес —число дней в месяце;
L —месячная полная тепловая нагрузка;
L —эффективность теплообменника нагрузки;
(AU)L — площадь стен дома, умноженная на коэффициент потерь;
(mcp)min — меньшая из двух величин: mcp по воде и mcp по воздуху;
M —вместимость бака аккумулятора.
1. Определение среднего месячного прихода суммарной солнечной радиации на наклонную площадку
Среднемесячный коэффициент наклона суммарной солнечной радиации:
Коэффициент облачности атмосферы:
г де Н — приходящая среднемесячная суммарная солнечная радиация;
Н0 — среднемесячная суммарная солнечная радиация за пределами атмосферы;
Коэффициент наклона среднемесячной прямой солнечной радиации:
Углы, входящие в формулы:
Ф —широта;
hs — часовой угол;
s —угол наклона площадки;
δ —склонение Солнца:
где n — порядковый номер дня в году.
Для января:
RB = 1,471
2. Определение полной месячной тепловой нагрузки
L = Qотопление + Qгорячее водоснабжение
Qот = (AU)L ∙ D
Qгв = Nмес Nчел Vгв ρ ср (Тгв - Тхв)
Величины, входящие в формулы:
D —месячное число градуса дней;
Nчел — количество людей, живущих в доме;
Vгв — объём потребления воды одним человеком;
Тгв — температура горячей воды;
Тхв — температура холодной воды.
Для января:
L = (AU)L ∙ D + Nмес Nчел Vгв ρ ср (Тгв - Тхв) = 8,81 ∙ 1010 Вт
где (mcp)c — в контуре коллектора;
(mcp)min — меньшая из двух величин: mcp по воде и mcp по антифризу.
Значит,
Величины , и определяются по графикам в зависимости от соответствующих углов
= 59,68 –0,1388 s + 0,001497 s2 = 56,9°
= 90 – 0,5788 s +0,002693 s2 = 64,14°.
5. Определение комплексов z, у и х.
Для января:
Если Ас = 30 м2
Если
Если
Если Ас = 30 м2
Если
Если
6. Определение месячной доли тепловой нагрузки, которая может быть покрыта за счёт солнечной энергии
При Ас = 30 м2 → f = 0,007
При Ас = 80 м2 → f = 0,019
При Ас = 160 м2 → f = 0,039
Таблица полученных результатов, рассчитанных для остальных месяцев:
Месяц | H | Kt | N | б | hs | Rb | R | Ht | X | Y | xc | yc | L |
1 | 4.04 | 0.399 | 17 | -20.94 | 64.56 | 1.47 | 1.32 | 5.315 | 0.016 | 0.00106 | 0.014 | 0.00109 | 8.812E+10 |
2 | 7.52 | 0.482 | 47 | -13.01 | 75.02 | 1.46 | 1.37 | 10.315 | 0.015 | 0.00201 | 0.013 | 0.00206 | 8.006E+10 |
3 | 11.87 | 0.501 | 75 | -2.49 | 87.28 | 1.46 | 1.38 | 16.356 | 0.017 | 0.00358 | 0.015 | 0.00367 | 7.525E+10 |
4 | 16.38 | 0.507 | 105 | 9.34 | 100.74 | 1.47 | 1.39 | 22.754 | 0.020 | 0.00627 | 0.018 | 0.00643 | 5.693E+10 |
5 | 19.48 | 0.501 | 135 | 18.74 | 112.49 | 1.54 | 1.43 | 27.890 | 0.021 | 0.00913 | 0.019 | 0.00936 | 4.849E+10 |
6 | 21.03 | 0.502 | 162 | 23.07 | 118.63 | 1.61 | 1.48 | 31.020 | 0.023 | 0.01075 | 0.020 | 0.01102 | 4.144E+10 |
7 | 21.80 | 0.538 | 198 | 21.23 | 115.82 | 1.57 | 1.48 | 32.223 | 0.022 | 0.01070 | 0.019 | 0.01098 | 4.469E+10 |
8 | 18.37 | 0.523 | 218 | 16.62 | 109.51 | 1.52 | 1.43 | 26.269 | 0.019 | 0.00797 | 0.016 | 0.00818 | 5.086E+10 |
9 | 12.72 | 0.467 | 258 | 2.33 | 92.49 | 1.45 | 1.35 | 17.232 | 0.015 | 0.00390 | 0.013 | 0.00400 | 7.019E+10 |
10 | 7.99 | 0.427 | 318 | -18.84 | 67.35 | 1.47 | 1.34 | 10.686 | 0.012 | 0.00186 | 0.010 | 0.00191 | 9.6E+10 |
11 | 3.92 | 0.331 | 344 | -23.03 | 61.43 | 1.47 | 1.25 | 4.916 | 0.010 | 0.00063 | 0.008 | 0.00065 | 1.246E+11 |
12 | 3.08 | 0.356 | 360 | -23.37 | 60.97 | 1.47 | 1.28 | 3.938 | 0.009 | 0.00045 | 0.008 | 0.00046 | 1.514E+11 |
a1=30 | a2=60 | a3=120 | |||||||||
x1 | y1 | f | f*l | x1 | y1 | f | f*l | x1 | y1 | f | f*l |
0.41 | 0.033 | 0.007 | 6.20E+08 | 1.10 | 0.087 | 0.019 | 1.7E+9 | 2.19 | 0.175 | 0.04 | 3.4E+9 |
0.40 | 0.062 | 0.037 | 3.0E+9 | 1.06 | 0.165 | 0.096 | 7.7E+9 | 2.13 | 0.330 | 0.18 | 14.7E+9 |
0.44 | 0.110 | 0.082 | 6.2E+9 | 1.17 | 0.294 | 0.208 | 15.6E+9 | 2.34 | 0.587 | 0.38 | 28.7E+9 |
0.53 | 0.193 | 0.156 | 8.9E+9 | 1.40 | 0.515 | 0.380 | 21.6E+9 | 2.81 | 1.029 | 0.65 | 37.3E+9 |
0.56 | 0.281 | 0.234 | 11.4E+9 | 1.48 | 0.749 | 0.550 | 26.7E+9 | 2.97 | 1.497 | 0.89 | 43.0E+9 |
0.60 | 0.331 | 0.276 | 11.4E+9 | 1.60 | 0.882 | 0.632 | 26.2E+9 | 3.20 | 1.764 | 0.98 | 40.7E+9 |
0.56 | 0.329 | 0.277 | 12.4E+9 | 1.50 | 0.878 | 0.636 | 28.4E+9 | 3.01 | 1.756 | 0.99 | 44.2E+9 |
0.49 | 0.245 | 0.207 | 10.5E+9 | 1.30 | 0.654 | 0.493 | 25.1E+9 | 2.60 | 1.308 | 0.82 | 41.6E+9 |
0.39 | 0.120 | 0.095 | 6.7E+9 | 1.04 | 0.320 | 0.239 | 16.8E+9 | 2.08 | 0.640 | 0.44 | 30.6E+9 |
0.30 | 0.057 | 0.039 | 3.7E+9 | 0.81 | 0.153 | 0.100 | 9.6E+9 | 1.61 | 0.305 | 0.19 | 18.4E+9 |
0.25 | 0.019 | 0.004 | 4.73E+08 | 0.67 | 0.052 | 0.010 | 1.3E+9 | 1.34 | 0.104 | 0.02 | 2.6E+9 |
0.23 | 0.014 | 0.001 | 1.02E+08 | 0.62 | 0.037 | 0.002 | 2.39E+08 | 1.23 | 0.074 | 0.00 | 3.71E+08 |
7. Определение годовой доли тепловой нагрузки, которая может быть покрыта за счёт солнечной энергии
6