25281 (Проект строительства наклонно-направленной нефтяной добывающей скважины глубиной 2560 м на Тагринском месторождении), страница 6

Окончательно в качестве проектного значения плотности бурового раствора принимается меньшее значение.

Течение буровых растворов чаще всего удовлетворяет реологической модели Шведова-Бингама для вязкопластической жидкости. Поэтому реологические свойства буровых растворов принято оценивать по величинам пластической (структурной) вязкости (РY) и динамического напряжения сдвига (PY) \11\.

Усредненное значение динамического напряжения сдвига глинистого раствора можно определить по формуле:

(60)

Пластическую вязкость бурового раствора рекомендуется поддерживать минимально возможной. При использовании трехступенчатой очистки бурового раствора и вязкость оценивают по формуле:

(61)

Для качественного первичного вскрытия продуктивного пласта реологические параметры бурового раствора должны выдерживаться в пределах: PY – 0,004……0,010 Пас, YP- 1……2Па.

Выбор остальных показателей бурового раствора производится на основе геологической информации о горных породах, слагающих разрез скважины. Институтом ВНИИКр нефть разработана классификационная

Результаты использования методики \11\ и расчетов представлены в таблице 26.

Таблица 26 - Рассчитанные параметры бурового раствора по интервалам условно одинаковой буримости

2.9 Химическая обработка промывочной жидкости по интервалам

Для поддержания структурных и реологических параметров в интервале условно одинаковой буримости необходимо производить химическую обработку промывочной жидкости. Типы химических реагентов и их действие на буровой раствор приведены в таблице 27.

Таблица 27 - Рецептура обработки бурового раствора

Расчет потребного количества компонентов бурового раствора.

Количество промывочной жидкости, необходимой для бурения скважины под кондуктор \11\

(2.62)

где: V_БР- необходимый объем бурового раствора, м³4

V_ПР – объем раствора, необходимый для заполнения приемных емкостей, м³;

V_БУР – объем бурового раствора, затрагиваемый непосредственно на углубление скважины, м³;

V_БУР = n l (2.63)

где: n - норма расхода бурового раствора на 1 м проходки, м³\н, учитывающая объем раствора, необходимый для заполнения скважины в процессе углубления и естественные потери раствора при бурении в зависимости от диаметра долота и комерческой скорости \11\;

l – длина интервала бурения, м.

Потребность глинопорошка для бурения под кондуктор

(2.64)

где: n_гл – норма расхода глинопорошка. кг\м³Ю принимаются для данного интервала из регламента.

Расход химреагентов для обработки раствора при бурении под кондуктор.

(2.65)

где n_хр – норма расхода химреагента, кг\м³ принимается для данного интервала из регламента.

Объем бурового раствора при бурении эксплуатационной колонны:

(2.66)

где: V_к –объем бурового раствора, необходимый для заполнения обсадной колонны , м³;

(2.67)

где: d_ВНК – внутренний диаметр обсадной колонны. м;

l_к – глубина спуска колонны.м.

Результаты расчетов представлены в таблице 28.

Таблица 28 - Потребность бурового раствора и компонентов для его приготовления

2.10 Выбор буровой установки

Выбор буровой установки определенного класса осуществляется в зависимости от глубины бурения и нагрузки на крюке от наиболее тяжелой колонны \18\.

Нагрузка на крюке от веса бурильной колонны определяется из условия взаимодействия бурильной колонны со стенкой скважины и обсадкой колонны на характерных участках траектории:

(2.10)

где: Q – масса нижней части колонны (долото, турботур, УБТ) в жидкости, Н;

g_c. g_n. g_н, g_в – масса 1м трубы, соответственно на участках снижения, стабилизации увеличения угла и вертикальном, н\м;

l_c. l_n – длина участков снижения и стабилизации, м;

h_н – длина вертикальной проекции участка увеличения угла, м;

h_в – длина вертикального участка, м;

(145).

(146)

(147)

(148)

(149)

(2.16)

(150)