25082 (Проект разбуривания участка в районе деятельности БП "ТЮМЕНБУРГАЗ"), страница 5
Описание файла
Документ из архива "Проект разбуривания участка в районе деятельности БП "ТЮМЕНБУРГАЗ"", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "геология" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "геология" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "25082"
Текст 5 страницы из документа "25082"
где Dc – диаметр скважины;
где Dд – диаметр долота.
Интервал 0 – 550 м:
Dд = 259,3 мм;
Dс = 0,2953*1,05 = 0,310 м;
м2;
м3/с.
Интервал 550 – 1300 м:
Dд = 215,9 мм;
Dс = 0,2159*1,05 = 0,227 м;
м2;
м3/с.
– выбор расхода, исходя из условий выноса наиболее крупных частиц шлама:
где Uoc – скорость оседания крупных частиц шлама;
Fкп – площадь кольцевого пространства, м2;
где dш – средней диаметр крупных частиц шлама;
п – плотность породы, кг/м3;
- плотность промывочной жидкости, кг/м3;
dш =0,0035+0,0037*Dд;
где Dтр – диаметр турбобура, м.
Интервал 0 – 550 м:
dш =0,0035+0,0037*0,2953 = 0,0046 м;
0,37м/с;
м2;
м3/с.
Интервал 550 –1300 м:
dш =0,0035+0,0037*0,2159 = 0,0043 м;
0,39м/с;
м2;
м3/с.
– выбор расхода из условия нормальной работы турбобура:
где Муд – удельный момент на долоте;
G – вес турбобура;
Мс – момент турбобура при расходе Qc жидкости с ;
- плотность жидкости, при которой будет использоваться турбобур.
к – коэффициент учитывающий потери момента в осевой опоре турбобура равный 0,03;
Интервал 550 – 1300 м:
Параметры забойного двигателя 3ТСШ1-195:
G = 4790 кг; Мс = 1,5 кН*м; Qc = 0,03 м3/с; с = 1000 кг/м3;
Муд = 6 Н*м/кН; = 1100 кг/м3.
м3/с.
Из трех расходов Q1, Q2, Q3 выбираем максимальный расход: Q = 0,048 м3/с в интервале 0 – 550 м; Q = 0,026 м3/с в интервале 550 – 1300 м; и далее в расчетах будем принимать этот расход.
б) Определим перепады давлений во всех элементах циркуляционной системы:
Потери давления в ЛБТ:
Dлбт = 147 мм; t = 9 мм; lлбт = 428 м; = 1100кг/м3;
- определим динамическое напряжение сдвига - 0:
0 = 8,5*10-3*-7 = 8,5*10-3*1100-7 = 2,35 Па;
- определим динамическую вязкость раствора - ;
= (0,0040,005)* 0 = 0,005* 2,35 = 0,0118Па*с;
- определим скорость течения потока – U;
где Q = 0,026 м3/с – выбранный расход;
S – площадь рассматриваемого сечения;
м2;
1,2 м/с;
- определим число Ренольдса в ЛБТ (Re):
3159;
- определим коэффициент гидравлического сопротивления в ЛБТ ():
0,027;
- потери давления в ЛБТ ():
0,07 Мпа;
Результаты расчетов S, U, Re, , сводим в таблицу 2.9.
Потери давления в СБТ:
Dcбт = 127 мм; t = 9 мм; lcбт = 720 м; S = 9.3*10-3 м2; = 1100кг/м3;
Динамическое напряжение сдвига – 0 и динамическая вязкость раствора – , остаются без изменения. 0 =2,35 мПа; = 0,0118 Па*с.
- определение скорости течения потока жидкости (U):
м/с;
- определим число Рейнольдса в СБТ (Re):
;
- определим в СБТ:
;
- потери давления в СБТ ():
0,65МПа;
Потери давления в турбобуре 3ТСШ1-195:
Потеря давления в долоте
– Определим перепад давления в кольцевом пространстве между забойным двигателем и стенкой скважины, где Dc = 0,227 м; Dн = 0,195 м – наружный диаметр забойного двигателя; Lзд = 26 м. Методика расчетов аналогична. Результаты расчетов сводим в таблицу 2.8.
Перепад давления в кольцевом пространстве СБТ и УБТ считаются аналогично.
- Определим перепад давления в кольцевом пространстве между ЛБТ и кондуктором, где L = Lк = 550 м; Dc = Dвнк = 0,2267 м – внутренний диаметр кондуктора;
Остальные расчеты аналогичны и сводятся в таблицу 2.9.
- Определим перепад давления в замках ЛБТ по формуле:
где р – коэффициент, используемый при расчете;
где Dвн = 0,129 м – внутренний диаметр ЛБТ 147х9;
dн = 0,110 м – внутренний диаметр ниппеля;
lт = 12 м – длина трубы ЛБТ;
Результаты заносим в таблицу 2.9.
- Определим потери давления в поверхностной обвязке буровой по формуле:
где а – коэффициент потери давления;
Определим потери давления в вертлюге, ведущей трубе, шланге, стояке, манифольде:
Суммарные потери в поверхностной обвязке буровой:
Общие потери равны:
Таблица 2.9
Расчеты результатов
| Элементы циркуляционной системы | L, м | d, мм | D, мм | S, м2 | U, м/с | Re* | , МПа | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |
| Манифольд | – | – | – | – | – | – | – | 0,1 | |
| Стояк | – | – | – | – | – | – | – | 0,03 | |
| Грязевый шланг | – | – | – | – | – | – | – | 0,02 | |
| Вертлюг | – | – | – | – | – | – | – | 0,03 | |
| Квадрат | – | – | – | – | – | – | – | 0,02 | |
| ЛБТ | 428 | 129 | 147 | 0,013 | 1,2 | 3159 | 0,027 | 0,07 | |
| СБТ | 720 | 109 | 127 | 0,009 | 2,7 | 6699 | 0,025 | 0,65 | |
| УБТ | 132 | 90 | 178 | 0,006 | 4,7 | 18247 | 0,022 | 0,41 | |
| Турбобур | 26 | – | – | – | – | – | – | 5,10 | |
| Долото | – | – | f = 2,87*10-4 м; u = 0,94 | 6,06 | |||||
| к.п. турбобура | 26 | 195 | 227 | 0,01 | 2,5 | 3653 | 0,026 | 0,1 | |
| к.п. УБТ | 139 | 178 | 227 | 0,015 | 1,7 | 6303 | 0,025 | 0,03 | |
| к.п. СБТ необсажен. | 585 | 127 | 227 | 0,027 | 0,9 | 1875 | 0,029 | 0,6 | |
| к.п. СБТ обсаженное | 122 | 127 | 227 | 0,027 | 0,9 | 1875 | 0,029 | 0,1 | |
| к.п. ЛБТ | 428 | 147 | 227 | 0,023 | 1,1 | 2773 | 0,028 | 0,05 | |
| кпзамки необсажен. | – | – | – | – | – | – | 0,001 | ||
| кпзамки обсажен. | – | – | – | – | – | – | 0,0001 | ||
| 13,39 | |||||||||
Выбираем насос, исходя из суммарных потерь в циркуляционной системы. Выбираем из условия [P] > , где [P] допускаемое рабочее давление насоса; = 13,39 Мпа;
По таблице 56 [] выбираем буровой насос с [P] = 13,9 МПа при диаметре втулок dвт = 170 мм –У8-6МА.
Заключительной стадией гидравлического расчета скважины является построение НТС – номограммы.
Для этого занесем в таблицу теоретические и фактические подачи и давления насоса при различных диаметрах втулки.
Теоретические подачи и давления насоса берем из таблицы 56 [].
Фактическая подача определяется по формуле:
где к – коэффициент, учитывающий работу насоса на всасывании (к = 0,85);
Q – теоретическая подача.
Таблица 2.10
