t_n - число механизмов

E₀^II - заработная плата в составе единовременных работ

З_пл - чистая заработная плата

_n

T_e = Е_тр · å (М_MГ · t_n + З_{затр.тр})

ⁱ⁼¹

Е_тр - трудозатраты единовременных работ

М_MГ - трудозатраты за 1 час работы механизма

З_{затр.тр} - затраты труда из калькуляции

P

T₀ = ¾¾

n_эк

P - общий объем

n_эк - количество тонн, смонтируемых за смену

_n

n_эк = å n_i · q_i · t · K_в

ⁱ⁼¹

n_i - циклы в час

q_i - количество элементов в цикле

t - время в смену, 8,2 ч

K_в - коэффициент использования во времени

60

n_эк = ¾¾ · t_с · K_в

t_ц

S · 60 S · 60

t_ц = t_с + t_р + ¾¾¾ + ¾¾¾

V₁ V₂

t_с - время строновки

t_р - время расстроновки

S - расстояние от завода до объекта

V₁ - скорость груженого транспорта

V₂ - скорость порожнего транспорта.

_n С_инв · Т₀

П_э = Се · V + Е_н · å ¾¾¾¾

ⁱ⁼¹ T_г

Се - себестоимость монтажа,

V - общий объем,

Е_н - коэффициент эффективности капитальных вложений,

T_г - время работы по году.

3.8Список использованной литературы

1. “Бетонные работы” Балицкий ВС

2. “Технология монолитного бетона и железобетона” Евдокимов

3. “Технология строительного производства” под ред. Вареника ЕИ

4. “Справочник молодого арматурщика, бетонщика” Ждановский БВ

5. “Строительные краны. Справочник” Сташевский ВП

6. “Комплексная механизация в жилищном строительстве” Ламцов ВА

7. “Комплексная механизация трудоемких работ в строительстве” Казанока НС

8. “Бетонные работы” Афанасьев АА

9. ЕНиР сборник 4, выпуск 1 “Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций.

10. ЕНиР сборник 2, выпуск 1 “Земляные работы”

11. ЕНиР сборник 12 “Свайные работы”

12. Типовая технологическая карта на свайные работы и искусственное закрепление грунтов”

4Расчётно - конструктивный раздел

4.1Расчёт железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов для наружных стен

Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства. Расчёт ростверка на эксплуатационные нагрузки следует вести из условия распределения нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, тс/м, над осью сваи, которая определяется по формуле:

q₀ · L

P = ¾¾¾ , где:

a

L - расстояние между осями свай по линии ряда или рядов, [м]

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка, [кН/м]

a - длина полуоснования эпюры нагрузки [м], определяемая по формуле:

______

³ E_p · I_p

a = 3,14 · Ö ¾¾¾ , где:

E_k · b_k

E_p - модуль упругости бетона ростверка [МПа].

I_p - момент инерции сечения ростверка.

E_k - модуль упругости блоков бетона над ростверком.

b_k - ширина стены блоков, опирающихся на ростверк.

b_р · h³_р 1,5 · 0,6³

I_p = ¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 0,027 м⁴

12 12

b_р - ширина ростверка, равна 1,5 м

h_р - высота ростверка, равна 0,6 м

Подставим значения в вышеприведённую формулу:

__________

³ 2,7 · 0,027 ₃_______

a = 3,14 · Ö ¾¾¾¾¾ = 3,14 · Ö 0,03698 = 3,14 · 0,33316 = 1,046 » 1,1 м

2,7 · 0,77

тогда:

q₀ · L 1696,36 · 1,3

P = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 2004,78

a 1,1

Наибольшую ординату эпюры сваи - р₀ можно определить по формуле:

q₀ · L_p

р₀ = ¾¾¾ , где:

a

L_p - расчётный пролёт [м], равный 1,05 · L_св, где L_cв - расстояние между сваями в свету [м]

1696,36 · 0,84

р₀ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 1295,4

1,1

Расчётные изгибающие моменты М_оп и М_пр определяются по формулам:

q₀ · L²_p 1696,36 · 0,84²

М_оп = - ¾¾¾ = - ¾¾¾¾¾¾¾¾ = - 99,74 кНм²

12 12

q₀ · L²_p 1696,36 · 0,84²

М_пр = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 49,87 кНм²

24 24

Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи можно определить по формуле:

q₀ · L_p 1696,36 · 084

Q = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 712,47 кН , где:

2 2

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка

L_p - расчётный пролёт [м]

Определим характеристики прочности бетона.

R_в - расчётное сопротивление бетона класса В-20,

R_в = 11,5 МПа.

Расчёт прочности ростверка по сечениям нормальным к продольной оси. Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Вычисляем коэффициент a_m:

M

a_m = ¾¾¾¾¾¾ , где:

R_b · b · h²₀

М - момент в пролёте.

b - ширина прямоугольного сечения [м]

h₀ - рабочая высота [м],

h₀ = 600 - 50 =550 мм.

49,87 · 10⁶

a_m = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0,01

11,5 · 10³ · 1,5 · 0,55²

При a_m = 0,01 находим h = 0,977, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле:

M

A_s = ¾¾¾¾¾ , где:

R_s · h · h₀

М - момент в пролёте

R_s - рассчётное сопротивление арматуры

49,87 · 10⁶

A_s = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 254 мм²

365 · 0,977 · 0,55

Принимаем арматуру класса А -III 8Æ7 мм (A_s = 308 мм²). Так - как диаметр арматуры меньше 10 мм, то конструктивно принимаем арматуру Æ12 мм, где A_s = 905 мм².

Сечение на опоре:

• Момент на опоре равен - 99,74 кНм

• Рабочая высота h₀ = 600 - 50 = 550 мм

Вычисляем коэффициент a_m:

М 99,74 · 10⁶

a_m = ¾¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0,019

R_b · b · h²₀ 11,5 · 10³ · 1,5 · 0,55

Находим h = 0,99, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле, принимая арматуру класса А - III, R_s = 360 МПа:

M 99,74 · 10⁶

A_s = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 501,85 мм²

R_s · h · h₀ 360 · 0,99 · 550

Принимаем стержни из арматуры А - III, 8Æ10 мм (A_s = 628 мм²).

4.1.1Расчёт поперечных стержней

Расчёт ведут по наклонному сечению. Диаметр поперечных стержней задают из условия сварки, так, чтобы отношение диаметра поперечного стержня к диаметру продольного составляло 1/4, поэтому диаметр поперечных стержней принимаем равным 4 мм, арматура класса А - I с шагом S = 310мм.

4.1.2Расчёт на продавливание

Расчёт на продавливание конструкций от действия сил, равномерно распределённых на огромной площади должен производиться из условия:

F £ a · R_bt · U_m · h₀

F - продавливающая сила

a - коэффициент, принимаемый равным 1

U_m - среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании.

При определении U_m предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, а боковые грани наклонены под углом 45^О к горизонтали. При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, расчёт должен производиться из условия:

F = F_d + 0,8 · F_sw = 1696,36 + 0,8 · 6,615 =1701,65

F_d = F

F_sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчётной пирамиды продавливания по формуле:

F_sw = å R_sw · A_sw , где:

R_sw - расчётное сопротивление арматуры, не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса А - I. При учёте поперечной арматуры значение F_sw должно быть не менее 0,5 · F_b

A_sw - площадь поперечного сечения арматуры хомутов, равна 12,6 мм²

F_sw = 3 · 175 · 10³ · 0,0000126 = 6,615

F £ 1· 0,9 · 2 · 0,55 = 990 кН = Р

F = 1696,36 > Р = 990 кН, что удовлетворяет условию расчёта на продавливание.

4.2Расчёт железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов для внутренних стен

Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства. Расчёт ростверка на эксплуатационные нагрузки следует вести из условия распределения нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, тс/м, над осью сваи, которая определяется по формуле:

q₀ · L

P = ¾¾¾ , где:

a

L - расстояние между осями свай по линии ряда или рядов, [м]

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка, [кН/м]

a - длина полуоснования эпюры нагрузки [м], определяемая по формуле:

______

³ E_p · I_p

a = 3,14 · Ö ¾¾¾ , где:

E_k · b_k

E_p - модуль упругости бетона ростверка [МПа].

I_p - момент инерции сечения ростверка.

E_k - модуль упругости блоков бетона над ростверком.

b_k - ширина стены блоков, опирающихся на ростверк.

b_р · h³_р 1,5 · 0,6³

I_p = ¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 0,027 м⁴

12 12

b_р - ширина ростверка, равна 1,5 м

h_р - высота ростверка, равна 0,6 м

Подставим значения в вышеприведённую формулу:

__________

³ 2,7 · 0,027 ₃_____

a = 3,14 · Ö ¾¾¾¾¾ = 3,14 · Ö 0,045 = 3,14 · 0,35569 » 1,1 м

2,7 · 0,60

тогда:

q₀ · L 633,4 · 1,3

P = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 748,56

a 1,1

Наибольшую ординату эпюры сваи - р₀ можно определить по формуле:

q₀ · L_p

р₀ = ¾¾¾ , где:

a

L_p - расчётный пролёт [м], равный 1,05 · L_св, где L_cв - расстояние между сваями в свету [м]

633,4 · 0,84

р₀ = ¾¾¾¾¾¾ = 483,68

1,1

Расчётные изгибающие моменты М_оп и М_пр определяются по формулам:

q₀ · L²_p 633,4 · 0,84²

М_оп = - ¾¾¾ = - ¾¾¾¾¾¾ = - 37,0 кНм²

12 12

q₀ · L²_p 633,4 · 0,84²

М_пр = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 19,0 кНм²

24 24

Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи можно определить по формуле:

q₀ · L_p 633,4 · 084

Q = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 266,02 кН , где:

2 2

q₀ - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка

L_p - расчётный пролёт [м]

Определим характеристики прочности бетона.

R_в - расчётное сопротивление бетона класса В-20,

R_в = 11,5 МПа.

Расчёт прочности ростверка по сечениям нормальным к продольной оси. Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Вычисляем коэффициент a_m:

M

a_m = ¾¾¾¾¾¾ , где:

R_b · b · h²₀