169925 (Стадии жизненного цикла и оценка их влияния на уровень загрязнения окружающей природной среды), страница 4

Материальный баланс. На основании закона сохранения вещества (массы) формируется материальный баланс производства нитробензола, который устанавливает связь между входными и выходными потоками вещества:

,(1.4)

Где М_вх - масса входного потока вещества;

М_вых - масса выходного потока вещества.

Рис. 5 - Схема материальных потоков процесса получения нитробензола: 1 - зона входных потоков вещества; 2 - зона выходных потоков вещества

Для расчетного анализа материальных потоков необходимо изучить упрощенную схему производства нитробензола. На ее основе составить подробную схему материальных потоков и подобрать не достающие исходные данные. Технологическую схему, можно представить как одну технологическую единицу, в которой структурные составляющие не различаются, и условно распределить в ней потоки вещества, так, как это сделано на рисунке.

Входной поток вещества представляют как сумму составляющих его компонентов по формуле

М_вы=М₁+М₂+М₃= 2,5+2,6+4,2=9,3 кг, (1.5)

где М₁-масса бензола С₆Н₆ (известна по условию), кг;

М₂-масса раствора азотной кислоты HNO₃, кг;

М₃-масса раствора серной кислоты H₂SO₄, кг.

По известному из условия оптимальному мольному соот­ношению исходных веществ определяем количество вещества HNO₃ требуемого для реакции:

n₂ =30.1 моль,

где n₁-количество вещества С₆Н₆,

-мольная масса бензола, кг/кмоль, 78 кг/кмоль.

С другой стороны количество молей HNO₃ определяется аналогично бензолу:

(1.6)

Где М_2 HNO3-масса HNO₃, кг;

мольная масса HNO₃, кг/кмоль, 63 кг/кмоль.

Отсюда

(1.7)

Так как НNO₃ поступает в реактор-смеситель в виде раствора, то окончательно масса раствора HNO₃ (М₂) равна:

(1.8)

Где массовая доля HNO₃ в водном растворе по условию.

Необходимое количество раствора Н₂SO₄, поступающего в реактор­–смеситель, будет рассчитываться с учетом количества воды, образовавшейся в реакторе-смесителе.

Количество воды (M_2 Н2О), поступившей в реактор вместе с раствором азотной кислоты,

(1.9)

Количество реакционной воды (M_р Н2О) находится из уравнения реакции по исходному веществу, находящемуся в недостатке (НNO₃):

(1.10)

гдеn₂-количество вещества НNO₃ по формуле (1.6),

мольная масса H₂O, кг/кмоль, 18 кг/кмоль;

выход реакции по условию.

Подставляя полученные значения в выражение (1.10), определим количество воды по реакции нитрования бензола:

Общая масса воды (М_Н2О) на разбавление H₂SO₄ в реакторе-смесителе определяется как сумма M_2 Н2О и M_р Н2О:

(1.11)

Серная кислота в реактор-смеситель поступает в виде раствора с начальной массовой концентрацией ₃. В ходе реакции концентрация раствора уменьшается до конечной величины ₆ за счет разбавления реакционной водой и водой, поступившей с азотной кислотой. На основании этого, можно записать, руководствуясь определением массовой доли вещества в растворе, выражение массовых концентраций Н₂SO₄ на входе и выходе реактора-смесителя:

и .

Разделим первое выражение на второе и решим полученное уравнение относительно массы раствора серной кислоты M₃:

(1.12)

Выходной поток вещества. После послойного разделения в отстойнике на выходе из технологической установки получения нитробензола имеем следующий поток вещества:

(1.13)

Масса нитробензола (М₄), полученная по реакции нитрования бензола, определяется из уравнения химической реакции по веществу находящемуся в недостатке (HNO₃):

(1.14)

Где мольная масса С₆H₅NO₂, кг/кмоль, 123 кг/кмоль.

Количество избыточного бензола (М₅), необходимого для обеспечения заданного технологического режима, определяется выражением:

(1.15)

Количество отработанной серной кислоты (М₆) складывается из массы раствора серной кислоты поступающей в реактор-с­­меситель и массы воды, содержащейся в растворе азотной кислоты и образованной при смешении реагентов:

(1.16)

Побочные продукты (М₇) производства нитробензола, например, можно определить по выходу конечных продуктов реакции:

(1.17)

Подставляя численные значения компонентов, получим массовый выход побочных продуктов:

Сравнивая полученные значения величин входных и выходных материальных потоков по уравнению (1.4), делаем проверку материального баланса и получаем очевидное тождество: 9,3 кг = 9,3 кг.

Структуру материального баланса удобно представлять в графическом виде. Для этого строится гистограмма входных и выходных материальных потоков рис., которая наглядно показывает соотношения компонентов (статей) в структуре материального баланса.

Энергетический баланс. Энергетический баланс производства нитробензола представляет собой тепловой баланс и складывается из тепловых потоков возникающих в ходе технологического процесса. По аналогии с материальным балансом запишем общее уравнение энергетического баланса, представляющее собой равенство приходного и расходного тепловых потоков:

(1.18)

гдеQ_вх - приходный поток теплового баланса;

Q_вых - расходный поток теплового баланса.

При рассмотрении энергетического баланса теплосодержание исходных продуктов и продуктов реакции не учитывается, так как ввод исходных продуктов и вывод продуктов реакции осуществляется при температуре окружающей среды t₁.

Приход тепловой энергии. Приход тепловой энергии определяется термохимическим процессом нитрования бензола, процессом разбавления серной кислоты и подогревом реакционной смеси до температуры t₂:

(1.19)

Тепловой эффект реакции нитрования бензола (Q₁) определяется по следующему уравнению: (1.20)

гдеq₁ - удельная теплота реакции нитрования, кДж/моль;

n₄ - количество молей нитробензола, моль,

Для определения выделившейся тепловой энергии при разбавлении серной кислоты, запишем возможные пути разбавления серной кислоты водой:

- путь 1,

- путь 2,

- путь 3.

В реактор попадает готовый раствор серной кислоты, в котором вода находится в связанном состоянии. Энергия, высвободившаяся при получении раствора, не должна учитываться при разбавлении в ходе процесса нитрования. Предполагается, что разбавление исходного раствора серной кислоты протекало по первому уравнению (путь 1), т. е. разбавление шло при одинаковом мольном соотношении исходных веществ. Учитывая это, количество серной кислоты связанной с водой равно количеству воды связанной с серной кислотой, отсюда:

Где количество серной кислоты связанной с водой, моль.

Количество молей серной кислоты (n₃), поступающей на разбавление, в соответствии с материальным балансом производства и учетом начального разбавления определяется по выражению:

Где мольная масса H₂SO₄, кг/кмоль, 98 кг/кмоль.

Количество молей воды (n_Н2О) для разбавления соответствует массе воды, полученной в ходе реакции, и поступающей с раствором азотной кислоты:

Из полученного мольного соотношения воды и серной кислоты, видно, что количество воды в три раз больше, чем серной кислоты, поэтому разбавление может рассматриваться по реакциям 2 или 3 (путь 2 и 3). Рассчитаем количество гидратов, образовавшихся при разбавлении, с двумя и четырьмя присоединенными молями воды:

или

Где x - количество молей H₂SO₄ по реакции 2, моль;

Y - количество молей H₂SO₄ по реакции 3, моль.

Решая систему уравнений, получим следующее:

Теплота (Q₂), полученная в результате разбавления серной кислоты, определяется как сумма теплоты при разбавлении по 2 и 3 пути:

(1.21)

Где 41,92 и 54,06-удельная теплота разбавления, соответственно по реакции 2 и 3, кДж/моль.

Затраты энергии на подогрев реакционной смеси могут компенсироваться тепловыделением в ходе непрерывного производства. В этом случае эти затраты энергии включаются только в расходную часть энергетического баланса. В данном примере принимается, что производство работает периодически и при запуске эти затраты энергии не могут быть компенсированы тепловыделением. Поэтому они включаются также и в приходную часть энергетического баланса.

Подогрев реакционной смеси от t₁ до t₂, определяется количеством тепловой энергии, затраченной в единицу времени, на нагревание ее компонентов:

(1.22)

Где М_i - масса исходных продуктов (М₁, М₂, М₃), кг;

С_i - удельная теплоемкость исходных веществ (C₁, C₂, С₂), кДж/(кг · ºС),

t₁ и t₂ - соответственно, начальная температура реакционной смеси и температура реакции, С.

Расход тепловой энергии. Выходной поток тепловой энергии показывает распределение входного потока тепловой энергии в зависимости от производственных потребностей. В данном примере, входной поток тепловой энергии расходуется на технологические нужды (осуществление химического процесса) и компенсацию тепловых потерь в окружающую среду. Следуя этому, запишем уравнение выходного теплового потока для производства нитробензола:

(1.23)

Полезная тепловая энергия, используемая для осуществления процесса получения нитробензола, определяется количеством тепловой энергии затраченной на подогрев реакционной смеси:

(1.24)

Тепловые потери (Q₄), по условию нормируемые от прихода тепловой энергии, рассчитываются по формуле

(1.25)

Тепловая энергия (Q₅), поступающая в систему охлаждения, определяется из основного уравнения теплового баланса (1.18):

(1.26)

Понятно, что сравнивать энергетические потоки нет необходимости, так как уравнение (1.26) раскрывает взаимосвязь между компонентами прихода и расхода энергии в системе. В таком случае требуется лишь тщательный подсчет известных компонентов энергетического баланса во избежание расчетной ошибки.

Список использованной литературы

1. Инженерная экология: Общий курс. В 2 т.: Учебное пособие для вузов / И.И. Мазур, О.И. Молдаванов, В.Н. Шишов. - М.: Высшая школа, 1996. - т. 1 - 637 с.

2. Мелешкин М.Т., Степанов В.Н. Промышленные отходы и окружающая среда. - К: Наукова Думка, 1980. – 179 с.

3. Меньшиков В.В., Савельева Т.В. Методы оценки загрязнения окружающей среды: Учебное пособие. - М.: Изд-во МНЭПУ, 2000. – 60 с.

4. Практикум по химической технологии / Г.Г. Александрова, С.И. Вольфкович, Г.Ф. Бебих, Л.В. Кубасова, В.А. Жукова, Л.М. Позняк, Н.С. Рабовская, Н.Л. Соломонова, Р.М. Федорович, Н.Н. Кондратьев; Под ред. акад. С.И. Вольфковича. - М.: Изд-во Московского университета, 1968. - 366.

5. Экология и безопасность жизнедеятельности: Учеб. пособие для вузов / Д.А. Кривошеин, Л.А. Муравей, Н.Н. Роева и др.; Под ред. Л.А. Муравея. - М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2000. – 447 с.