165827 (Использование энергосберегающих технологий для кристаллизации сульфата натрия), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Использование энергосберегающих технологий для кристаллизации сульфата натрия", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "химия" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "контрольные работы и аттестации", в предмете "химия" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "165827"
Текст 4 страницы из документа "165827"
Диаметр сепаратора – 2200 мм;
Диаметр циркуляционной трубы – 500 мм;
Высота аппарата – 21000 мм;
Диаметр греющих труб – 38 х 2 мм;
Длина греющих труб – 6000 мм.
Циркуляционный насос:
Типа – 0 Х 6 – 42Г [13];
Производительность – 250-1400 м3/ч;
Напор – 6,5 м. ст. жидкости;
Число оборотов вала – 960 оборотов/мин;
Мощность электродвигателя – 30,9 кВт.
Центробежный насос для перекачивания пульпы из разгрузочной емкости испарителей – кристаллизаторов в сгустители.
Количество перекачиваемой пульпы – 2 м3/ч с каждого испарителя – кристаллизатора.
Устанавливается насос марки ХК 8/18 с характеристикой: [11]
Подача – 8 м3/ч (2,2 л/с);
Напор – 19 м.ст. жидкости;
Частота вращения – 2900 об/мин.;
Мощность – 0,8 кВт;
КПД – 51%;
Количество устанавливаемых насосов – 6 ( по одному на каждый аппарат).
2.5 Расчет производственных площадей
Исходные данные:
-
Список устанавливаемого оборудования (см. таб. 3.2)
Таблица 3.2 Спецификация оборудования
Рабочие машины и оборудование | Ккол-во единиц | Производительность единицы | Мощность мотора, кВт | Площадь занятая ед. оборудованием, м3 | |||||
На единицу оборудования | всего | Единицей | всего | ||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | |||
1. Кристаллизатор вакуумный, горизонтальный | 22 | 17,759 т/ч | - | - | 8,862х2,004х2 = 17,759 м2 | 35,518 м2 | |||
2. Насос подачи осадительной ванны во всасывающую емкость | 22 | 25 м3/ч | 15 | 30 | 1,996х0,982=1,96 м2 | 3,920 м2 | |||
3. Насос подачи осадительной ванны во всасывающую емкость | 2 2 | 25 м3/ч | 15 | 30 | 1,996х0,982=1,96 м2 | 3,920 м2 | |||
4. Центрифуга для отделения маточного раствора от кристаллов | 33 | 2 - 4 т/ч | 29,3 | 58,6 | 1,670х1,450 = 2,420м2 | 4,840 | |||
5. Бак для сбора маточного раствора с центрифуг | 22 | - | - | - | Ф 4,800 = 18,086 м2 | 36,172 | |||
6. Центробежный насос подачи осадительной ванны в центрифуги | 22 | 25 м3/ч | 15 | 30 | 1,996*0,982 = 1,96 м2 | 3,920м2 | |||
7. Центробежный насос для подачи маточного раствора с центрифуг в смесители | 22 | 25 м3/ч | 15 | 30 | 1,996*0,982 = 1,96 м2 | 3,920м2 | |||
8. Плавильный котел для глауберовой соли | 6 5 | 4 м3/ч | 10 | 50 | Ф 1,734 = 2,360 м2 Ф 0,8 = 0,502 | 11,800 м2 | |||
9. Выпарный испаритель – кристаллизатор ( циркул. насос) | 6 6 | 250-1400 м3/ч | 30,9 | 185,4 | 2,010*0,996 = 2,002 м2 | 12,012 м2 | |||
10. Центробежный насос пульпы | 66 | 2 м3/ч | 0,8 | 1,6 | 0,960*0,580 = 0,557 м2 | 3,341 м2 | |||
Итого | 145,215 м2 |
-
Коэффициент использования площади – 3,5
Расчет:
-
Площадь, занятая под оборудование составляет: 145,215 * 3,5 = 508,253 м3
-
Принимая шаг колонны производственных помещений 12х12 = 144 м2, получим число ячеек под оборудование:
3,5 = 4
-
Принимаем размер площади под оборудование в здании с шагом колонн 12х12, равен:
12х12х4 = 576 м2
-
Обзор анализ литературных источников и патентные исследования по теме 5 проекта
Обзор и анализ литературных источников
Применение тепловых насосов (ТН) в ряде химико-технологических процессов (ХТП), имеющих дело с парами рабочего тела низкого давления приводит [1-4] к значительной экономии энергетических затрат. Дело в том,/ что повышение давления паров сопровождается ростом температуры конденсации, и становится возможным использовать теплоту их конденсации для испарения того же рабочего тела с более низкой температурой кипения. Затраты энергии на сжатие паров рабочего тела почти на порядок меньше, нежели на производство пара рабочего тела высокого потенциала; поэтому применение ТН экономически выгодно.
ТН особенно перспективны в энергоёмких процессах химической технологии, таких как выпаривание, дистилляция, ректификация, выпарная кристаллизация. Наибольший эффект от ТН возможен в непрерывных крупнотоннажных производствах.
Рассмотрим и оценим эффективность применение различных вариантов ТН на примере модельной схемы непрерывного испарения чистой воды с помощью греющего водяного пара (рисунок 4.1). В кипятильник 1 поступает поток воды W с температурой t1 . Б его трубном пространстве давление равно р; вода там догревается до температуры кипения t, отвечающей р, и целиком переходит во вторичный пар, отводимый сверху. Межтрубное пространство кипятильника обогревается потоком насыщенного водяного пара D более высокого давления Р > р, температурой конденсации Т > t. Конденсат последнего выводится из межтрубного пространства кипятильника.
В аппарате с частичным ТН (ЧТН) лишь часть образующегося в кипятильнике 1 пара сжимается в инжекторе 2 за счёт подачи потока D0 пара высокого давления (рисунок 4.1а). Здесь очевидны недоиспользование пара низкого потенциала (поток (W-Dв) отводится с установки) и значительный подвод свежего пара (поток D0 в инжектор). Тем не менее, как будет показано ниже, этот вариант ТН может при определённых условиях конкурировать с полным ТН (ПТН), изображённым на (рисунок 4.1б). В последнем случае весь образующийся в кипятильнике пар сжимается в турбокомпрессоре 2 до давления греющего пара р и используется для испарения потока подаваемой жидкости W.
Принципиально важным здесь является ответ на вопрос: хватит ли потока вторичного пара W после его сжатия до давления Р. чтобы обеспечить подогрев потока подаваемой жидкости W до температуры кипения при давлении р и полное испарение этого потока.
Ответ на этот вопрос найдём, записав (без учёта теплопотерь в окружающую среду) тепловой баланс для пространственного контура I (кстати, одинакового для всех вариантов ТН, в том числе и для частичного ТН), позволяющий определить необходимый поток греющего пара D:
откуда
Здесь с - теплоёмкость воды (она мало изменяется с температурой; поэтому принята одинаковой для поступающей воды и конденсата); i и h - энтальпии насыщенных паров - вторичного и греющего; r* = i - ct и r** = = h - сТ - теплоты парообразования (конденсации) вторичного (давление р) и греющего (давление Р) пара, соответственно.
После сжатия в компрессоре пар получается перегретым (рисунок 4.2, т.З на диаграмме Р,р- h,i);
Его температура Тп больше температуры Т сухого насыщенного пара (т.4).
Энтальпия перегретого пара h" = h + Сп(Тп - Т), где Сп - теплоёмкость пара, равная 1.98 кДж/(кг К).
Из (1) следует, что при подаче в кипятильник исходной воды с температурой кипения (t1 =t ), тем более при t < t, поток сжатого пара W меньше необходимого потока греющего пара D, т.к. с ростом давления теплота парообразования (конденсации) понижается - см. рисунок 4.2:. Поэтому для полного испарения потока исходной воды W к сжатому вторичному пару требуется, как правило, добавить дополнительный поток D+ свежего греющего пара. Его можно найти из теплового баланса узла смешения
Анализ формул (2) и (3) показывает, что величина D+> 0 при t1
Дополнительный поток D+ может быть уменьшен или совсем исключён путем усовершенствования ТН.
Оно заключается в дросселировании конденсата (он находится при давлении Р и температуре кипения Т) греющего пара до давления вторичного пара р; на рисунке 4.2 эта операция изображается вертикалью 5-6. Как видно из рисунка 4.2, в результате дросселирования получается влажный пар (с температурой t), смещённый к состоянию кипящей жидкости при давлении р. Сухой пар (его доля X во влажном паре, иначе - степень сухости последнего, невелика, но заметна) можно направить на сжатие в компрессор 2, добавив к основному потоку W. Это позволяет в значительной мере скомпенсировать дополнительный поток греющего пара D+. Такой тепловой насос назван нами [14]компенсирующим - КТН. Он отличается от обычного полного ТН наличием дроссельного вентиля 3 и сепаратора 4 {рисунок 4.1в).
Анализ модельной схемы КТН будем вести с обусловленными выше допущениями. Тепловой баланс для пространственного контура I идентичен рассмотренному для схемы на рисунке4. 1б и приводит к выражению (1). Тепловой баланс для пространственного контура II, охватывающего дроссельный вентиль (в нём не происходит изменения энтальпии) и сепаратор, имеет вид: