146983 (Грузовой план судна), страница 2

(1.7)

Где Vi – объем, занятый грузом: Vi = Р ∙ ω, м^3;

S – площадь трюма, м²;

Р – масса груза, т;

ω – удельный погрузочный объем груза, м³/т;

h_дн− возвышение днища трюма над основной плоскостью, м.

Распределяем груз по трюмам, используя данные грузовых помещений

Таблица 1.2 – Распределение грузов

На основании выполненного распределения запасов и грузов составляем таблицу сводных данных и расчета водоизмещения с указанием координат центра тяжести судна. Эти расчеты представлены в таблице 3.5.

Таблица 1.3 – Расчет водоизмещения

Для водоизмещения судна после загрузки D = 2744,3 т и плотности воды _и=1,0 т/м³ по грузовой шкале определяем среднюю осадку судна после загрузки Т`ср.

Грузовая шкала построена для плотности γ≠γ_и, то следует учесть поправку к средней осадке Т`ср, определённой по грузовой шкале, на плотность воды:

(1.8)

где = 1,0 т/м³ – плотность, для которой построена грузовая шкала;

Т`ср = 2,84 м – средняя осадка по грузовой шкале при = 1,0 т/м³;

δ = 0,82 – коэффициент полноты водоизмещения;

α= 0,89 – коэффициент полноты площади ватерлинии.

ΔТ = (1,0–1,023)/1,0·0,834/0,862·2,84= -0,06 м

Тср = 2,84 м – 0,06 м = 2,78 м

Для средней осадки Tcp₁ = 2,78 м из информации по остойчивости для капитана (приложение 1) определяем значение величин:

Xc₁ = – 0,80 м – абсцисса центра величины;

Xf₁ = -1,52 м – абсцисса центра тяжести площади ватерлинии;

Zc₁ = 1,47 м – аппликата центра величины;

r₁ = 4,9 м – поперечный метацентрический радиус;

R₁ = 325 м – продольный метацентрический радиус;

a) Определяем момент, дифферентующий судно на 1 см на отход и приход по формуле:

(1.9)

(1.9)

где D₁ – водоизмещение судна в грузу;

H – продольная метацентрическая высота;

L – расчетная длина судна.

H = R₁+Zc – Z g,

где Z g – аппликата центра тяжести.

H= 325 + 0,80 − 4,03 =321,8 м

М₁ = 2744,3321,8/100110 = 80,3 тм/см (на отход)

М₂ = 2662,5321,8/100110 = 77,9 тм/см (на приход)

б) Определение дифферента судна после загрузки в начале и конце рейса:

d_н=D₁·(Xg₁-Xc₁)/M·100 (1.10)

где Xg₁ – абсциса центра тяжести судна.

d_н =2744,3·(-3,64+0.80)/80,3·100= -0,97 м

d_к=D₂·(Xg₁-Xc₁)/M·100 (1.11)

d_к =2662,5·(-2,55+0.80)/77,9·100= -0,60 м

После загрузки судно получило дифферент на корму. Рекомендуется иметь дифферент на корму в пределах от 0 до -0,5 м. Все судовые запасы находятся в кормoвой части судна, поэтому при движении судна расход судовых запасов приведёт к увеличению дифферента на нос. Кроме того, для уменьшения заливаемости судна при движении на встречном волнении необходимо иметь дифферент на корму. Однако необходимо помнить, что для судов проекта 1557 осадка кормой не должна превышать 4,1 м, иначе будет нарушено требование к высоте остаточного надводного борта при затоплении машинного отделения. Полученные расчеты дифферента не удовлетворяют требованию, поскольку дифферент для начала рейса составляет 0,97 м на корму. Поскольку, из-за большого УПО судно имеет значительный недогруз, можно уменьшить значение дифферента приемом балласта в носовые танки.

Нам нужно уменьшить дифферент на 0,47 м; по формуле 1.9 определяем величину необходимого дифферентующего момента.

М₁^’ = 47 ∙ M₁ = 47∙80.3 = 3774.1 Нм

По данным грузовых помещений находим, что почти точно по величине момента подходит Балластный танк №2.

На основании выполненного распределения запасов и грузов составляем таблицу сводных данных и расчета водоизмещения с указанием координат центра тяжести судна. Эти расчеты представлены в таблице 3.5.

Таблица 1.3 – Расчет водоизмещения

Для водоизмещения судна после загрузки D = 2839,3 т и плотности воды _и=1,0 т/м³ по грузовой шкале определяем среднюю осадку судна после загрузки Т`ср.