124377 (Системы технологий), страница 3

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального поворота ζ = 2,0).

, Н/м²

1.6. Потери от сужения :

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,43).

, Н/м²

1.7. Потери от преодоления геометрического напора:

, Н/м²;

где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с²);

р_в._о - плотность воздуха при нормальных условиях (р_в._о = 1,29 кг/м³);

Т_в - температура атмосферного воздуха (Т_в = 293 К).

, Н/м².

1. Потери напора в борове от печи до рекуператора:

h_б = h^б _тр + h^’’’_мс , Н/м²,

где h^б _тр, h^’’’_мс - потери на трение, а также на местные сопротивления (повороты на 90° в вертикальной и горизонтальной плоскостях), Н/м²

2.1 Площадь сечения борова:

, м²

где ω_о^Б – скорость движения дыма в борове (принимается, что ω_о^Б = 2,5 м/с).

2.2 Высота борова:

, м ,

где В_б - ширина борова (принимается В_б = 1,0 м).

2.3 Приведенный диаметр борова:

, м.

2.4. Падение температуры в борове:

ΔТ_Б = δt(L₄ + L₅)=2(4,9+5,6)= 21 К,

где δt = 2К (соответствует снижению температуры в борове по 2 К на каждом метре его длины).

2.5 Температура дыма в борове перед рекуператором:

Т_р = Т ^вк_д - ΔТ_Б = 1180-21=1159 К

2.6 Средняя температура дыма в борове:

Т_б^ср = (Т_д^вк + Т_р)/2= (1180+1159)/2=1169,5 К

2.7 Потери от трения:

, Н/м²;

λ - коэффициент трения (для кирпичных каналов λ = 0,05);

, Н/м²

2.8 Потери от поворотов:

, Н/м²

ζ - коэффициент местного сопротивления (для вертикального и горизонтального поворотов. в сумме ζ = 2,5).

, Н/м²

3 Потери напора в рекуператоре:

h_p = h'_мсР + h_p^пуч + h"_мсР , Н/м²,

где h'_мсР, h"_мсР и h_p^пуч - потери на два местных сопротивления (расширение и сужение потока), а также на поперечное омывание шахматного пучка труб, Н/м² .

3.1 Температура дыма на выходе из рекуператора:

Т_р' = Т_р - ΔТ_Р = 1159 – 430 = 729, К

3.2 Средняя температура дыма в рекуператоре:

Т_р^ср = (Т_р + Т_р')/2 = (1159+729)/2 = 944, К

3.3 Потери от расширения :

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного расширения потока ζ = 0,16).

3.4 Потери при поперечном омывании пучка труб:

, Н/м²,

где С - эмпирический коэффициент (С = 1,12);

m - число рядов труб по глубине пучка (m = 14);

при средней t° дыма в рекуператоре 944 К: Δh = 8,0 Н/м² .

, Н/м²,

3.5 Действительная скорость дыма в рекуператоре:

ω^Р = ω_о^Р · Т_Р^ср / 273 = 4·944/273=13,83, м/с ,

где ω_о^Р = 4 м/с.

3.6 Потери от сужения:

, Н/м²

где ζ - коэффициент местного сопротивления (для данного сужения потока ζ = 0,26).

4 Потери на участке от рекуператора до шибера:

4.1 Падение температуры на участке:

ΔТ’ = δt’ · L₆=1,5·5,9= 8,85 К,

где δt’ = 1,5 K (соответствует снижению t° в борове по 1,5 К на каждом метре его длины).

4.2 Температура дыма в борове перед шибером:

Т_ш = Т_р' - ΔT' = 729-8,85 = 720,15, К

4.3 Средняя температура дыма на участке:

Т^ср = (Т_р' + Т_ш) / 2 = (729+720,15)/2=724,575, К .

, Н/м²;

5 Суммарные потери напора:

h_Σ= h_п^B + h_б+ h_p + hтр'= 44,98+47,61+18,71+2,25=113,55 Н/м².

Задача 4

В порядке анализа точности обработки деталей по наружной цилиндрической поверхности d 12 h 10 (-0,07) на автомате отработана партия деталей в количестве 100 шт. и произведены замеры исследуемого размера. Детали этой партии отработаны при одной настройке станка без смены и переналадки инструмента, Конструируемый размер измеряли микрометром группами с интервалами в 0, 01 мм. Таких групп 11. Эти исходные данные приведены в таблице.

Необходимо сопоставить проведенные исследования графически и определить, насколько полученная кривая распределения фактических размеров приближается к теоретической кривой нормального распределения. Рассчитать данные, необходимые для построения кривой нормального распределения.

Методами математической статистики следует определить: меру рассеивания, средний арифметический размер, среднее квадратичное отклонение, вероятность брака в процентах.

Решение

1. Меру рассеивания определим по формуле :

М_р=d_max - d_min =12,02-11,91=0,11 мм

Допуск размера детали равен 0,07. Мера рассеивания превышает допуск, и следовательно при обработке имеет место брак. Определим среднее арифметическое значение размера каждой измеряемой группы. Результаты этого расчёта приведены в табл. 1.

Таблица 1

Определим среднеарифметический размер деталей как:

dср=Σ diсргр · mi/ Σ mi = 1210,075/100 = 12,10

Определим среднее квадратичное отклонение:

1. Построение кривых распределения

1. Определение вероятности брак

Таблица 2

В итоге годных деталей 77,71 %, Исправимого брака 20,9%. Неисправимого брака 1,39%.