Конструкции на печать (Склад-магазин в Железнодорожном районе г. Хабаровска), страница 2
Описание файла
Файл "Конструкции на печать" внутри архива находится в следующих папках: Склад-магазин в Железнодорожном районе г. Хабаровска, 127-Бе Сергей Гванхоевич, Пояснительная записка, 2. А.Н. Магдалинский. Документ из архива "Склад-магазин в Железнодорожном районе г. Хабаровска", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "Конструкции на печать"
Текст 2 страницы из документа "Конструкции на печать"
ŋ
=b*ŋ
*20*(3.5-100* µ)*
— коэффициент, принимаемый для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов b=1
ŋ— коэффициент, принимаемый при стержневой арматуре периодического профиля ŋ=1
µ— коэффициент армирования сечения:
µ=
=
=0.005<0.02
— приращение напряжений от действия внешней нагрузки:
=
. (2.17)
Момент от постоянных нагрузок:
=
. (2.18)
=
*
*a=4*1.2*1.1=5.28кН/м
=10.56кН*м
Момент от полной нормативной нагрузки:
=
.
=
*
*
*a=(4+3)*1.2*1.1=9.24кН/м
=18.48кН*м.
— расстояние от центра тяжести площади сечения растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной:
=
*
. (2.19)
— относительная высота сжатой зоны бетона:
=
≤1. (2.20)
β— коэффициент, принимаемый для тяжелого и легкого бетона β=1.8 ;
ƛ=0
— коэффициент, принимаемый по формуле:
=
. (2.21)
при постоянных нагрузках:
=
=
=0.055
при полных нагрузках:
=
=
=0.097
Тогда при постоянных нагрузках:
=
=0.5≤1 
=8.2*
-
5.64см
при полных нагрузках:
=
=0.75≤1
=8.2* -
2.43см
Приращение напряжений:
=
=
=48.3кН/см2
=
=
=27.6кН/см2
Тогда
=1*1*
*20*(3.5-100*0.003)*
=0.35
=1*1*
*20*(3.5-100*0.003)* =0.202
= - =0.35-0.202=0.148 
]=0.2мм
Условия выполняются, ширина раскрытия трещин не превышает предельно допустимой величины.
2.2.5 Расчет по деформациям
Расчет сводится к проверке условия:
f≤[f]
[f] — предельно допустимый прогиб элемента; — прогиб элемента:
f=
*(
)*
. (2.22)
— коэффициент, зависящий от расчетной схемы и вида нагрузки: при равномерно распределенной нагрузке — =
— полная кривизна изгибаемого элемента; 
— кривизна от действия временной расчетной нагрузки:
=
=6.28*10-5
. (2.23)
=
=
= 
=6кН*м=600кН*см. (2.24)
—коэффициент, учитывающий влияние кратковременной ползучести бетона, принимаемый для тяжелого бетона . 
— кривизна от действия постоянной нагрузки:
=
=1.26*10-4
= 
=
=6кН*м=600кН*см
— коэффициент, учитывающий длительности ползучести бетона, принимаемый для тяжелого бетона . 
Общая кривизна:
=(6.28+1.26)*
Прогиб марша:
f=
*7.54*
=1.25.
=3см
Условие выполняется, жесткость элемента обеспечена.
2.3 Расчет косоура
Сбор нагрузок на балку сведен в табл. 3.1
Таблица 2.3 – Сбор нагрузок на второстепенную балку
| Наименование нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 |
| Расчетная нагрузка, кН/м2 |
| Вес лестничного марша | 3 | 1,3 | 3.9 |
| Вес косоура | 3 | 1,1 | 3.3 |
| Итого постоянная | 6 | 7.2 | |
| Временная нагрузка | 2 | 1,2 | 2,4 |
| Итого полная | qн=8 | q=9,6 |
Пролет равен LБ = 6 м.
а) нормативная нагрузка:
где в первом приближении вес балки принят равным 2 % от нагрузки;
б) расчетная нагрузка:
.
Изгибающий момент от расчетной нагрузки:
Требуемый момент сопротивления:
(2.25)
Коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций с1=1,1 в первом приближении.
Требуемый момент инерции по предельному прогибу (при пролете L = 6 м находим n0=112,5):
(2.26)
Уточняется собственный вес балки и вся нагрузка.
а) Нормативная:
б) Расчетная:
.
Максимальный изгибающий момент:
Расчетная перерезывающая сила на опоре:
Проверка касательных напряжений на опоре [57, формула (41)]:
(2.27)
где 
см;
= 81,17 МПа < 
МПа.
Условие прочности выполняется с большим запасом.
Проверка прогиба балки:
Проверка удовлетворяется.
Д 27010265.К 407 ПЗ К13 -127
