ВКР возный 45м (Проект реконструкции горного 1-о путного железнодорожного тоннеля, эксплуатирующегося на ДВ железной дороге), страница 2
Описание файла
Файл "ВКР возный 45м" внутри архива находится в папке "Проект реконструкции горного 1-о путного железнодорожного тоннеля, эксплуатирующегося на ДВ железной дороге". Документ из архива "Проект реконструкции горного 1-о путного железнодорожного тоннеля, эксплуатирующегося на ДВ железной дороге", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "ВКР возный 45м"
Текст 2 страницы из документа "ВКР возный 45м"
Рисунок 1.2 - Сейсмический разрез МПВ по профилю 1
Рисунок 1.3 - Сейсмический разрез МПВ по профилю 2
Рисунок 1.4 - Сейсмический разрез МПВ по профилю 3
По итогу отчета доцента Малеева Дмитрия Юрьевича, о исследовании горного массива в месте расположения тоннеля можно сделать вывод в каких грунтах простирается тоннель. Физико-механические характеристики пород приведены в таблице 1.2.
1.4 Уточнение сейсмических условий района расположения тоннеля
1.4.1. Уточнение исходной балльности местности
По списку городов представленные в комплексе карт общего сейсмического районирования (ОСР-2016-B) населенный пункт с.Томари имеет исходную балльности равную – 8.
Рисунок 1.6 Карта сейсмического районирования ОСР-2016-В в масштабе 1: 8 000 000
Фрагмент списка городов из карты ОСР-97 представлена на рисунке 1.7. Взятый из СП 14.13330.2014.[3]
Рисунок 1.7 Фрагмент списка городов карты ОСР-97
1.4.2. Уточнение исходной сейсмичности с учетом грунтовых условий
Так как приращение балльности выполняется относительно скальных грунтов, исходная сейсмичность уменьшена на единицу и составляет 7 баллов.
Для оценки физико-механических свойств грунтов рекомендуется привлекать методы инженерной сейсморазведки. Метод сейсмических жесткостей следует применять в комплексе с другими инструментальными методами для количественной оценки относительных изменений (приращений) сейсмической интенсивности на участках с различными инженерно-геологическими условиями. Оценку приращений сейсмической интенсивности по методу сейсмических жесткостей следует проводить путем сравнения значений сейсмических жесткостей изучаемых и эталонных грунтов.[4]
Различие сейсмической интенсивности за счет различия грунтовых условий ΔJc находится по формуле 1.1[4]
(1.1)
где и - средневзвешенные значения скоростей распространения продольных или поперечных волн для расчетной толщи грунтов на эталонном и исследуемом участке;
и - средневзвешенные значения плотностей грунтов для расчетной толщи на эталонном и исследуемом участке
Пример расчета
В точке 1 на профиле 2 (рис. 1.8):
(1.2)
где - средневзвешенное значение скорости распространение поперечной волны на эталонном участке, = 2500 км/с;
- средневзвешенное значение скорости распространение поперечной волны на исследуемом участке, = 2110 км/с;
- средневзвешенные значения плотности грунта для расчетной толщи на эталонном участке, = 2,4 г/см3;
- средневзвешенные значения плотностей грунтов для расчетной толщи на исследуемом участке, = 2,4 г/см3;
=0,28
Исходная балльности с учетом сейсмической жесткости в точке 1 составляет 7-0,28=6,72
Аналогичный расчет проводится для точек 2-31, результаты расчетов приведены в таблице 1.3
Таблица 1.3 - Исходная балльность с учетом типа грунта
Номер сечения | Плотность, г/см3 | Скорость поперечных волн , км/с | Коеффициент с учетом типа грунта | Балльность |
1 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
2 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
3 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
4 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
5 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
6 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
7 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
8 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
9 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
10 | 2.4 | 1670 | 0.67 | 6.33 |
11 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
12 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
13 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
Продолжение таблицы 1.1
14 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
15 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
16 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
17 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
18 | 2.4 | 2110 | 0.28 | 6.72 |
19 | 2.4 | 1450 | 0.91 | 6.09 |
20 | 2.4 | 1450 | 0.91 | 6.09 |
21 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
22 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
23 | 2.5 | 1450 | 0.84 | 6.16 |
24 | 2.5 | 1450 | 0.84 | 6.16 |
25 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
26 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
27 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
28 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
29 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
30 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
31 | 2.5 | 2270 | 0.09 | 6.91 |
1.4.3. Расчет сейсмической опасности с глубиной заложения тоннеля
Изменение приращений балльности за счет изменения глубине заложения тоннеля, рассчитано по формуле взятой из научной литературы[6], [5]
(1.3)
где hi – глубина заложения тоннеля в i-том сечении.
Расчет приращения в 1 точке на профиле 2 (рис. 1.8)
(1.4)
где h1 – глубина заложения тоннеля в 1-вом сечении = 9,07м.
1,1-e0,34 = -0,3
Итоговая балльность по сечению 1 равна 6,72- ( -0,3) = 7,02
Аналогичным образом находим балльность для остальных сечений тоннеля с 2 по 31, результаты записаны в таблице 1.4
Таблица 1.4 – Таблица балльности по сечениям (1-31) тоннеля
Номер | Глубина заложения, h, м | Коэффициент. с учетом глубины заложения | Балльность | Округлённый балл |
1 | 9.07 | -0.3 | 7.02 | 7 |
2 | 13.5 | -0.2 | 6.92 | 7 |
3 | 21.02 | -0.05 | 6.77 | 7 |
4 | 29.75 | 0.1 | 6.62 | 7 |
5 | 38.59 | 0.23 | 6.49 | 6 |
6 | 42.97 | 0.29 | 6.43 | 6 |
7 | 42.8 | 0.29 | 6.43 | 6 |
8 | 42.43 | 0.28 | 6.44 | 6 |
9 | 42.06 | 0.28 | 6.44 | 6 |
10 | 42.88 | 0.29 | 6.04 | 6 |
11 | 43.75 | 0.3 | 6.42 | 6 |
12 | 44.19 | 0.3 | 6.42 | 6 |
13 | 46.53 | 0.33 | 6.39 | 6 |
14 | 51.28 | 0.39 | 6.33 | 6 |
15 | 56.5 | 0.45 | 6.27 | 6 |
16 | 61.07 | 0.49 | 6.23 | 6 |
Продолжение таблицы 1.4
17 | 66.04 | 0.54 | 6.18 | 6 |
18 | 68.55 | 0.56 | 6.16 | 6 |
19 | 66.58 | 0.54 | 5.55 | 6 |
20 | 62.53 | 0.51 | 5.58 | 6 |
21 | 58.73 | 0.47 | 6.44 | 6 |
22 | 55.25 | 0.43 | 6.48 | 6 |
23 | 51.79 | 0.39 | 5.77 | 6 |
24 | 50.06 | 0.37 | 5.79 | 6 |
25 | 48.34 | 0.35 | 6.56 | 7 |
26 | 44.95 | 0.31 | 6.6 | 7 |
27 | 41.49 | 0.27 | 6.64 | 7 |
28 | 30.85 | 0.11 | 6.8 | 7 |
29 | 20.23 | -0.07 | 6.98 | 7 |
30 | 14.97 | -0.17 | 7.08 | 7 |
31 | 7.49 | -0.33 | 7.24 | 7 |