ПЗ-ДИПЛОМ ЧУРИЛОВ (Проект капитального ремонта моста на 8272 км ДВ ж.д), страница 5

Критическое напряжение определяется по рис. П.5.1 приложения 5 [2] в зависимости от критического напряжения , МПа[2]:

, (33)

По рисунку П 5.1 приложения 5 [2] определяется .

Касательное критическое напряжение определяемое в зависимости от критического напряжения , МПа:

, (34)

Подставив вычисленные значения в формулу получим, что:

Класс пролетного строения по расчитанным сечениям больше класса подвижного состава для II категории по грузоподъемности мостов по расчету местной устойчивости стенок балок.

2.7 Расчет балок на выносливость

Расчет балок на выносливость производят по наиболее опасным сечениям, характеризующимися высокими концентрациями напряжений (места обрыва поясных листов)[2].

Допускаемая временная нагрузка определяется[2]:

(35)

где - переходный коэффициент, определяемый в зависимости от длины загружения линии влияния временной нагрузкой  = L_P по приложению 6 [2];

- коэффициент, определяемый по формуле[2]:

, (36)

где - эффективный коэффициент концентрации напряжений для рассматриваемого сечения, принимаемый по приложению 7 [2];

- коэффициент режима нагружения, принимаемый по приложению 7 [2];

- коэффициент режима нагружения, определяемый по формуле[2]:

, (37)

Для расчета допускаемой временной нагрузки принимают отношение и ,по прил. 7 [2] (для = 23м: , приближенные значения, затем вычисляют коэффициент режима нагружения и выполняют перерасчет , полученного не должно превышать 5% от приближенного, тогда расчет считается правильным.

Класс пролетного строения по расчитанным сечениям меньше класса подвижного состава для II категории по грузоподъемности мостов по расчету балок на прочность по нормальным напряжениям.

2.8 Оценка усталостной долговечности главных балок

Оценка усталостной долговечности главных балок металлических пролетных строений со сплошными стенками производится, если пояс балки по выносливости в наиболее опасных сечениях не обеспечивает условие пропуска классифицируемого подвижного состава [2]:

, (38)

где К_в, К₀ – классы пролетного строения по выносливости и классифицируемого подвижного состава.

Остаточный ресурс , который характеризует остаточный срок эксплуатации до предельного состояния пролетного строения, с учетом перспектив по нагрузке и грузонапряженности определяется[2]:

, (39)

где – допускаемая мера повреждения поясов главных балок, принимаемое 0.277 при вероятности безотказной работы [2];

– расчетная мера повреждения за период эксплуатации;

– годовая мера повреждения от перспективной нагрузки, определяемая по приложению 8 таблица П8.3 [2];

- перспективный коэффициент грузонапряженности участка;

Расчетная мера повреждения за период эксплуатации вычисляется по формуле[2]:

, (40)

где - средний срок службы, год;

- коэффициент грузонапряженности участка за средний срок службы, определяемый по приложению 8 таблица П8.4 [2];

Таблица 5 – Параметры меры повреждения пролетного строения

3 КЛАССФИКАЦИЯ ГРУЗОПОДЪЁМНОСТИ ПРОМЕЖУТОЧНЫХ ОПОР

3.1 Исходные данные

Мост однопутный, с ездой поверху на деревянных поперечинах. Расчетная длина пролетного строения 23 м, высота 2.16 м, вес 33.75 т. На реке Каменушка отсутствует ледоход (лед тает на месте), а так же навал судов, так как река является не судоходной.

Вес классифицируемой промежуточной опоры (рисунок 10) выше подошвы фундамента ; вес выше обреза фундамента

Расстояние от боковой грани до центра тяжести сечения :

В продольном направлении ;

В поперечном направлении ;

Распределенная нагрузка от веса пролетного строения ; от веса мостового полотна с элементами верхнего строения пути .

Расчетное сопротивление не скального грунта основания опоры .

Расчетное сопротивление кладки опоры из бетона марки М300 (таблица 2.1 [4]);с учетом климатического коэффициента (таблица 2.2 [4]) и испытаний мостоиспытальной станции зафиксировано уменьшение прочности кладки на 15%, расчетное сопротивление . Размер (рисунок 16).

Длины загружения .

Геометрические характеристики расчетных сечений промежуточной опоры [4] (рисунок 17):

По подошве фундамента:

(41)

(42)

По обрезу фундамента:

(43)

(44)

(45)

(46)

Рисунок 16 – Схема промежуточной опоры

Рисунок 17 – расчетные сечения промежуточной опоры моста: левое – сечение по подошве фундамента; правое – сечение по обрезу фундамента

3.2 Расчет промежуточных опор по среднему давлению в

сечении по подошве фундамента

Расчетная схема промежуточной опоры по среднему давлению предусматривает загружение временной вертикальной нагрузкой обоих опирающихся на нее пролетных строений. В расчет по среднему давлению вводят только вертикальные постоянные нагрузки и искомую временную нагрузку 6 (таблица 3.4 [4]), величину которой находят по формуле[4]:

, (47)

где – коэффициент условий работы (п.3.19 [4]);

– коэффициент надежности по назначению(п.3.18 [4]);

– расчетное сопротивление кладки или несущая способность грунта;

– рабочая площадь поперечного сечения;

– вертикальные усилия от постоянных нагрузок;

- доля вертикальной нагрузки от подвижного состава, передающаяся на многопутную опору (п.3.11 [4]);

– коэффициент к временным нагрузкам (табл. 3.3 [4])

- площадь линии влияния от вертикальных временных нагрузок;

Рисунок 18 – Схема загружения промежуточной опоры для расчета по среднему давлению

Сумму площадей линий влияния от временной вертикальной нагрузки определяют по формуле[4]:

, (48)

где – длины загружения левого и правого пролетных строений;

Сумму вертикальных сил от постоянных нагрузок вычисляют по формуле[4]:

(49)

де – собственный вес частей тела опоры выше расчетного сечения с соответствующим коэффициентом надежности от веса пролетных строений, смотровых приспособлений, коммуникаций и др.;

- интенсивность нагрузки от веса мостового полотна, распределенной по длине пролетного строения;

– коэффициенты надежности по нагрузкам, принимаемы по таблице 3.3 [4];