ПЗ-ДИПЛОМ ЧУРИЛОВ (Проект капитального ремонта моста на 8272 км ДВ ж.д), страница 3
Описание файла
Файл "ПЗ-ДИПЛОМ ЧУРИЛОВ" внутри архива находится в папке "Проект капитального ремонта моста на 8272 км ДВ ж.д". Документ из архива "Проект капитального ремонта моста на 8272 км ДВ ж.д", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "ПЗ-ДИПЛОМ ЧУРИЛОВ"
Текст 3 страницы из документа "ПЗ-ДИПЛОМ ЧУРИЛОВ"
2 КЛАССФИКАЦИЯ ГРУЗОПОДЪЁМНОСТИ ПРОЛЁТНЫХ СТРОЕНИЙ
Вычисление геометрических характеристик ведется поперечных сечений главной балки в местах обрывов листов, опорном сечении и середине балки пролетного строения. Схема пролетного строения приведена на рисунке 1. Расчетные сечения главной балки приведены на рисунке 2 и 3.
2.1 Определение геометрических характеристик
Определение площади поперечного сечения горизонтального листа производится по формуле[2]:
, (3)
где – ширина горизонтального листа ( );
– толщина горизонтального листа ( );
Определение площади поперечного сечения вертикального листа производится по формуле[2]:
, (4)
где – высота вертикального листа ( );
– толщина вертикального листа ( );
Определение площади и момента уголков производится по приложению 27 [3].
Определение момента инерции горизонтального листа относительно нейтральной оси определяется по формуле[2]:
, (5)
где – расстояние от центра тяжести горизонтального листа до нейтральной оси балки ( );
Определение момента инерции уголка относительно нейтральной оси определяется по формуле[2]:
, (6)
где – момент уголка по сортаменту приложение 27[3];
- расстояние от центра тяжести уголка до нейтральной оси балки ( );
– площадь уголка;
Определение момента инерции вертикального листа относительно нейтральной оси определяется по формуле[2]:
, (7)
Определение статического момента инерции полусечения горизонтального листа определяется по формуле [2]:
(8)
Определение статического момента инерции полусечения уголка определяется по формуле[2]:
(9)
Определение момента сопротивления балки брутто определяется по формуле [2]:
, (10)
где – сумма моментов инерции горизонтальных листов;
– сумма моментов инерции уголков;
– расстояние до наиболее удаленной точки сечения;
Определение момента сопротивления балки нетто определяется по формуле [2]:
(11)
Расчеты геометрических сечений 2-2 и 3-3 производятся аналогично.
При расчете по сечению, расположенному в пределах стыка, за рабочий момент сопротивления балки принимается [2]:
(12)
где - сумма моментов инерции нетто поперечного сечения частей, не имеющих стыков или обрывов в рассматриваемом сечении, относительно нейтральной оси всего сечения балки;
- сумма моментов инерции нетто относительно той же нейтральной оси балки поперечного сечения накладок ( ) или приведенной площади заклепок, прикрепляющих накладки (ni2/0);
(13)
Определение момента инерции накладки относительно нейтральной оси балки определяется по формуле[2]:
, (14)
где – количество накладок;
– толщина накладки ( );
– высота накладки;
Для расчета суммы моментов инерции нетто относительно нейтральной оси всего сечения балки необходимо по приведенной площади заклепок, прикрепляющих накладки вычислить коэффициент по формулам (приложение 2[2]):
На срез заклепок:
(15)
На смятие материала заклепок:
(16)
На отрыв головок заклепок:
, (17)
где - диаметр заклепки или болта повышенной точности ( );
- коэффициенты перехода от основных расчетных сопротивлений металла конструкции к расчетным сопротивлениям заклепок по срезу ( );
- коэффициенты перехода от основных расчетных сопротивлений металла конструкции к расчетным сопротивлениям заклепок по смятию ( );
- коэффициенты перехода от основных расчетных сопротивлений металла конструкции к расчетным сопротивлениям заклепок по отрыву ( );
- наименьшая суммарная толщина пакета, сминаемого с одной стороны заклепочного стержня ( );
Сумма моментов инерции нетто по приведенной площади заклепки вычисляется по формуле[2]:
, (18)
где расстояние от нейтральной оси балки до i-й заклепки;
- приведенная площадь заклепки (приложения 2 [2]);
На срез заклепок:
На смятие материала заклепок:
На отрыв головок заклепок:
Из вычисленных суммы моментов инерции нетто относительно нейтральной оси всего сечения балки по приведенной площади заклепок выбирается наименьшее значение .
Все вычисленные значения геометрических характеристик сечения главной балки пролетного строения внесены в таблицу 3 и 4.
Таблица 3 – Геометрические характеристики расчетных сечений 1 – 3
Состав сечения | Площадь, | Момент инерции, | Статический момент инерции, | Момент сопротивления брутто, | Момент сопротивления нетто, |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Расчетное сечение 1 - 1 | |||||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | 0.00186 | 0.00177 | 0.01625 | 0.013 |
2L75Х75Х7 | 0.00101 | 0.00210 | 0.00103 | ||
ВЛ 2096Х12 | 0.02515 | 0.00921 | - | ||
2L75Х75Х7 | 0.00101 | 0.00210 | 0.00103 | ||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | 0.00186 | 0.00177 | ||
Расчетное сечение 2 - 2 | |||||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | 0.00189 | 0.00178 | 0.022 | 0.0176 |
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 0.00310 | 0.00295 | ||
2L75Х75Х7 | 0.00101 | 0.00210 | 0.00103 | ||
ВЛ 2096Х12 | 0.02515 | 0.00921 | - | ||
2L75Х75Х7 | 0.00101 | 0.00210 | 0.00103 | ||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 0.00310 | 0.00295 | ||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | 0.00189 | 0.00178 | ||
Расчетное сечение 3 - 3 | |||||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | 0.00193 | 0.00180 | 0.0286 | 0.02288 |
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 0.00316 | 0.00298 | ||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 0.00310 | 0.00295 | ||
2L75Х75Х7 | 0.00101 | 0.00210 | 0.00103 | ||
ВЛ 2096Х12 | 0.02515 | 0.00921 | - | ||
2L75Х75Х7 | 0.00101 | 0.00210 | 0.00103 | ||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 0.00310 | 0.00295 | ||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 0.00316 | 0.00298 | ||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | 0.00193 | 0.00180 |
Таблица 4 – Геометрические характеристики расчетное сечения 4 – 4
Состав сечения | Площадь, | , м | , | Момент инерции накладки, | , | Момент сопротивления нетто, |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
ГЛ 280Х6 | 0.00168 | |||||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | |||||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | 1.074 | 0.01978 | 0.00855 | 0.00529 | 0.02334 |
2L75Х75Х7 | 0.00101 | |||||
ВЛ 2096Х12 | 0.02515 | |||||
2L75Х75Х7 | 0.00101 | |||||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | |||||
ГЛ 280Х10 | 0.00280 | |||||
ГЛ 280Х6 | 0.00168 |
2.2 Расчет балок на прочность по нормальным напряжениям
Условие прочности изгибаемых балок пролетного строения рассматривается по нормальным напряжениям в сечениях, где происходит изменение геометрического факторов сечения. В этой связи расчет балок на прочность по нормальным напряжениям производится для сечений: в середине пролета, в местах обрывов горизонтальных листов поясов[2].
Допускаемая временная вертикальная из расчета на прочность по нормальным напряжениям определяется[2]:
, (19)