Основные формулы для расчётов
Описание файла
Документ из архива "Основные формулы для расчётов", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "детали машин (дм)" из 5 семестр, которые можно найти в файловом архиве МПУ. Не смотря на прямую связь этого архива с МПУ, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "детали машин и основы конструирования" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "Основные формулы для расчётов"
Текст из документа "Основные формулы для расчётов"
1 Кинематический и силовой расчет привода
Целью кинематического и силового расчета является определение мощности электродвигателя и его подбор; определение общего передаточного отношения привода и разбивка его по ступеням.
Таблица 1.1
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
КПД упругой муфты | ηм | ηм=0,99 |
КПД пары подшипников качения | ηпк | ηпк=0,995 |
Общий КПД привода | ηо | По формуле (1.2) = ∙ =0,992∙0,995==0,97 По формуле (1.1) |
Необходимая мощность двигателя, кВт | Nэ | Nэ=P∙V∙ ∙10-3/ =1500∙1,5∙ ∙10-3/0,97=2,2 |
Частота вращения ведомого вала, мин-1 | nпр | По формуле (1.3) nпр= = = =159 |
Принятый двигатель | - | 90L6/955 – по рекомендациям |
Характеристика двигателя | - | Р=2.2 кВт; nэ=955 мин-1 |
Передаточное отношение редуктора | iзп | iзп = nэ/ nпр=955/159=6 |
Уточненные значения частот вращения и моменты на валах редуктора
Таблица 1.2
Вал | Частота вращения, мин-1 | Крутящий момент (Т), Н∙м |
Первый | n1= nэ=955 | Т1=9,55∙103∙(Р/nэ)=9550∙(2,2/955)= =22 |
Второй | n2=n1/iзп=955/6=159 | Т2= Т1∙iзп =22∙6=132 |
2 Расчет цилиндрической передачи редуктора
2.1 Критерии работоспособности цилиндрических передач
Критерием работоспособности закрытых зубчатых передач является прочность зубьев: активных поверхностей и изгибная.
Расчет зубчатых передач проводится в два этапа: проектировочный – из условий контактной выносливости определяются основные размеры передачи и проверочный – при известных параметрах передачи и условиях ее работы определяют контактные и изгибные напряжения и сравниваются с допускаемыми по выносливости материала. В результате проверочного расчета могут быть уточнены размеры передачи, материал и термохимическая обработка зубьев колёс.
2.2 Исходные данные для расчета цилиндрической передачи
Исходные данные при расчете быстроходной ступени:
Т1=22 Н∙м, Т2=132 Н∙м, n1=955 мин-1, iзп=6; с целью снижения шума зубчатая пара изготавливается с косозубыми колесами. Согласно рекомендациям принимаются материал и термообработка шестерни и колеса: шестерня – сталь 40Х, σв=790 МПа, σт=640МПа, термообработка улучшение, НВ 235 – 262; колесо – сталь 45, σв=780 МПа, σт=540 МПа, термообработка нормализация, НВ 235 – 262. При этом обеспечивается приработка зубьев.
2.3 Допускаемые контактные напряжения
Таблица 2.1
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Предел контактной выносливости поверхностей зубьев шестерни и колеса, МПа | σнlimb | По табл. 4.1 σнlimb1=17∙НRC+200=17*50+200=1043 σнlimb2=2ННВ+70=2∙235+70=540 |
Коэффициент безопасности для шестерни и колеса | Sн | Sн1=1,1 – для шестерни и колеса с однородной структурой материала (улучшение) |
Коэффициент, учитывающий шероховатость поверхностей зубьев | ZR | ZR=0,95 – при Ra=2,5 – 1,25 |
Коэффициент, учитывающий окружную скорость | ZV | ZV=1 - принимается ориентировочно |
Коэффициент нагрузки в сутки по часам | Ксут | Ксут=0,33 - исходные данные |
Коэффициент нагрузки в году по дням | Кгод | Кгод=0,7 - исходные данные |
Срок службы в годах | L | L=5 - исходные данные |
Число часов работы передачи за расчетный срок службы, ч | t | t=24∙ Ксут∙365∙Кгод ∙L =24∙0,33∙365∙0,7∙5=10118 |
Число зацеплений зуба за один оборот колеса | С | С=1 |
Частота вращения шестерни, мин-1 | n1 | n1=955 |
Крутящие моменты, передаваемые шестерней в течение соответствующих промежутков времени | Тi ti | Согласно графика нагрузки: Т1=22; t1=0,45∙t=0,45∙10118=4553 Т2=0,6∙Т1=13,2; t2=0,55∙10118=5565 |
Эквивалентное число циклов перемены напряжений зубьев шестерни и колеса | NНЕ | NНЕ1=60∙с∙n1∙[( )3∙ti]=60∙1∙955∙[( )3∙4553+( )3∙ ∙5565]=330∙106 NНЕ2=NНЕ1/iп=330∙106/6= =55∙106 |
Базовое число циклов перемены напряжений | NНО | По рис. 4.1 твердость зубьев шестерни и колеса NНО1=17∙106; NНО2=15∙106 |
Коэффициент долговечности для шестерни и колеса | КНL | При NНЕ/ NНО>1 и переменной нагрузке КНL1= КНL2=1 |
Допускаемые контактные напряжения для шестерни и колеса, МПа | σНР | По формуле (4.2) σНР1= ∙ZR∙ZV ∙ ∙КНL= ∙0,95∙1∙1=900 σНР2= ∙ZR∙ZV ∙ ∙КНL= ∙0,95∙1∙1=466 σHP= 0,45(σHP1+ σHP2)= 614,7 |
Допускаемое предельное контактное напряжение зубьев колеса, как менее прочного, МПа | σНРmax | σНРmax=2,8∙σТ= 2,8∙540=1512, при Н2<HB350 |
Допускаемое предельное контактное напряжение зубьев колеса, как менее прочного, МПа | σНРmax | σНРmax=2,8∙σТ= 2,8∙540=1512, при Н2<HB350 |
2.4 Допускаемые изгибающие напряжения
Таблица 2.2
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Предел выносливости зубьев при изгибе шестерни и колеса, МПа | σFlimb | По табл. 4.2 σFlimb1=600 σFlimb2=1,35∙НВ+100=1,35∙235+100=417 |
Коэффициент, учитывающий нестабильность свойств материала шестерни и колеса |
| = =1,75 – для шестерни и колеса (улучшение) |
Коэффициент, учитывающий способ получения заготовок шестерни и колеса |
| = =1 – для поковок и штамповок |
Коэффициент безопасности для шестерни и колеса |
| = ∙ =1,75∙1=1,75 = ∙ =1,75∙1=1,75 |
Коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки | КFC | КFC=1 – при одностороннем приложении нагрузки |
Показатель кривой усталости | mF | mF=6 – при НВ≤ НВ350, при этом 1≤КFL≤2,08 |
Эквивалентное число циклов перемены напряжений зубьев шестерни и колеса | NFЕ | По формуле (4.7) NFЕ1=60∙с∙n1∙[( )6∙ti]=60∙1∙955∙[( )6∙4553+( )6∙5565]=276∙106 NFЕ1= NFЕ2/iп=276∙106/6= =46∙106 |
Базовое число циклов перемены напряжений | NFО | NFО=4∙106 – для всех сталей |
Коэффициент долговечности для шестерни и колеса | КFL | КFL1= КFL2=1 |
Допускаемые напряжения изгиба зубьев шестерни и колеса, МПа | σFР | По формуле (4.5) σFР1=( σFlimb1/ )∙КFC∙ ∙КFL1=(600/1,75)1∙1=342 σFР2=( σFlimb2/ )∙КFC∙ ∙КFL2=(417/1,75)1∙1=238 |
Допускаемое предельное напряжение на изгиб зубьев колеса, как менее прочного, МПа | σFРmax | σFРmax=0,8∙σТ=0,8∙540=432, при Н2≤ НВ350 |
2.5 Определение межосевого расстояния
Таблица 2.3
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Вспомогательный коэффициент, МПа | Ка | Ка=430 – для косозубых передач |
Передаточное число пары | iзп | iзп=6 |
Крутящий момент, передаваемый колесом, Н∙м | Т2 | Т2=132 |
Коэффициент ширины шестерни относительно ее диаметра | ψbd | По табл. 5.2 ψbd=0,9 – симметричное расположение колес относительно опор, Н1 и Н2≤ НВ350 |
Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца | КНв | По графику рис. 5.1 КНв=1,04 - симметричное расположение колес относительно опор (схема 6), Н1 и Н2≤ НВ350 |
Коэффициент ширины колеса относительно межосевого расстояния | ψbа | ψbа=2∙ψbd/(iзп+1)=2∙0,9/(6+1)=0,26 |
Допускаемые контактные напряжения, МПа | σНР | σНР=466 |
Межосевое расстояние, мм | аw | аw=Ка(iзп+1) = =430∙(6+1) ∙ =102 |
2.6 Основные геометрические параметры передачи
Таблица 2.4
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Модуль зубьев, мм | m | m=(0,01 0,02)∙аw=(0,01 0,02) ∙123=1,23 2,46 Согласно СТ СЭВ310-76 принимаем m=2 |
Рабочая ширина зубчатого венца, мм | вw | вw2= ψbа∙аw=0,26∙123=31,9 принимаем вw2=35; вw1= вw2+5мм=40 |
Угол наклона зубьев, град | β | β≥arcsin(р∙m/вw2)=arcsin(3,14∙2/40)=9 |
Суммарное число зубьев шестерни и колеса | zc | zc=2∙aw∙cosβ/m=2∙123∙cos9º/2=121 |
Число зубьев шестерни | z1 | z1= zc/(iзп+1)=121/(6+1)=18 |
Число зубьев колеса | z2 | z2= zc - z1=121-18=103 |
Делительный диаметр шестерни и колеса, мм | d | d1=z1∙m/cosβ=18∙2/cos9º=36 d2=z2∙m/cosβ=103∙2/cos9º=209 |
Диаметр вершин шестерни и колеса, мм | da | da1=d1+2∙m=36+2∙2=40 da2=d2+2∙m=209+2∙2=213 |
Диаметр впадин шестерни и колеса, мм | df | df1= d1-2,5∙m=36-2,5∙2=31 df2= d2-2,5∙m=209-2,5∙2=204 |
Уточненное значение межосевого расстояния, мм | аw | аw=(d1+d2)/2=(36+209)/2=123 |
Окружная скорость, м/с | V | V=р∙d1∙n1/60000=3,14∙36∙ ∙955/60000=1,79 |
Степень точности передачи | - | По табл. 2.1 Ст.9 СТ СЭВ641-77 |
2.7 Силы, действующие в зацеплении
Таблица 2.5
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Окружная сила, Н | Ft | Ft=2000∙T1/d1=2000∙22/36= =1222 |
Радиальная сила, Н | Fr | Fr=Ft∙(tgα/cosβ)=1222∙(tg20º/ /cos9º)=450 |
Осевая сила, Н | Fa | Fa= Ft∙tgβ=1222∙tg9º=194 |
2.8 Проверка зубьев колес по контактным напряжениям
Таблица 2.6
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев | ZH | ZH=1,77∙cosβ=1,77∙cos9º=1,75 |
Коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, МПа | ZМ | ZМ=275 – для стальных зубчатых колес |
Коэффициент осевого перекрытия | εβ | εβ=вw2∙sinβ/π∙m=35∙sin9º/3,14∙2=0,87 |
Коэффициент торцового перекрытия | εα | εα=[1,88-3,2∙(1/z1+1/z2)]∙cosβ=[1,88-3,2(1/18+1/103)]∙cos9º=1,65 |
Коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий | Zε | При εβ≥0,9 для косозубых передач Zе= = =0,77 |
Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями | КНα | По графику рис. 5.3 КНα=1,12 – для 9-й степени точности при V=1,79 м/с |
Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца | КНβ | По графику рис. 5.1 КНβ=1,04 - симметричное расположение колес относительно опор (схема 6), Н1 и Н2≤ НВ350 |
Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля головки зубьев | δН | По табл. 5.8 δН=0,002 – зубья косые при Н1 и Н2≤ НВ350 |
Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев | qo | По табл. 5.9 qo=73 – для 9-й степени точности и m<3,5 |
Удельная окружная динамическая сила, Н/мм | WHV | WHV=δН∙qo∙V∙ =0,002∙ ∙73∙1,79∙ =1,18, что не превышает (700), указанного в табл. 5.7 |
Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку | КНV | КНV=1+ =1+ + =1,03 |
Удельная расчетная окружная сила, Н/мм | WHt | WHt= Ft∙ =1222∙ ∙ =41,9 |
Расчетное напряжение, МПа | σН | σН=ZH∙ZМ∙Zе∙ =1,75∙ ∙275∙0,77∙ =438<σНР= =438 |
Проверка прочности зубьев при перегрузках | - | По формуле (4.8) σНmax=σН∙ =435∙ =496< σНРmax=1512 |
2.9 Проверка зубьев колес по изгибающим напряжениям
Таблица 2.7
Наименование параметра | Обозначение | Расчетные формулы и указания |
Эквивалентное число зубьев шестерни и колеса | zV | zV1= z1/cos3в=18/cos39є=19 zV2= z2/cos3в=103/cos39є=107 |
Коэффициент, учитывающий форму зуба шестерни и колеса | YF | По графику рис. 5.4 при x=0 YF1=4,02; YF2=3,6 |
Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев | Yε | Yе=1 – для косозубых передач |
Коэффициент, учитывающий наклон зуба | Yβ | Yв=1-βє/140=0,935 |
Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями | КFα | По рис. 5.3,б КFα=1,35 – для 9-й степени точности при V=1,79 м/с |
Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца | КFβ | КFβ=1,18 - симметричное расположение колес относительно опор, Н1 и Н2≤ НВ350 |
Коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи и модификации профиля головки зубьев | δF | δF= 0,006 – косозубые передачи |
Коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса | qo | По табл. 5.9 qo=73 – для 9-й степени точности и m<3,5 |
Удельная окружная динамическая сила, Н/мм | WFV | WFV=δF∙qo∙V∙ =0,006∙ ∙73∙1,79∙ =3,5, что не превышает значения, указанного в табл. 5.7 |
Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку | КFV | КFV=1+ =1+ + =1,06 |
Удельная расчетная окружная сила, Н/мм | WHt | WFt=Ft∙ =1222∙ =58,9 |
Отношение σF/YF для шестерни и колеса | σFР/YF | σFР1/YF1=342/4,02=117 σFР2/YF2 =238/3,6=93 |
Расчетное напряжение, МПа | σF | σF2=YF2∙Yε∙Yβ∙ =3,6∙ ∙1∙0,935∙ =99>σFР2=238 |
Проверка прочности зубьев при перегрузках на изгиб | - | По формуле (4.9) σFmax=σF2(Tmax/T1)=99∙(1,3T1/ /T1)=76< σFРmax=432 |
Вязкость масла |
| По табл. 8.1 =120 |
Сорт масла | - | По табл. 8.3 при t=50ºC Автотракторное АК – 15, ГОСТ 1862 – 63 |