ДЗ 1 - Расчет теплозащиты камеры, страница 3
Описание файла
Документ из архива "ДЗ 1 - Расчет теплозащиты камеры", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "теплозащита и прочность конструкций жрд" из 9 семестр (1 семестр магистратуры), которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "теплозащита и прочность конструкций жрд" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "ДЗ 1 - Расчет теплозащиты камеры"
Текст 3 страницы из документа "ДЗ 1 - Расчет теплозащиты камеры"
-
Определение лучистых тепловых потоков вдоль камеры
Стенки степень черноты стенки камеры сгорания ЖРД из-за загрязнения сажей принимаем:
Эффективная степень черноты стенки
Определим степень черноты продуктов сгорания:
температура газов в КС
Тк = 3160,2
Длина цилиндрической части КС
Lц = 0.390 м
Диаметр цилиндрической части КС
d = 0.369 м
Таким образом, поскольку Lц/d = 1, эквивалентная длина равна:
lпр = 0.6*d = 0.221 м
Парциальное давление
Логарифм степени черноты газа определяется в зависимости от температуры в камере сгорания и приведенной длины и равен -1.15
Тогда
парциальное давление молекул паров воды
Плотность паров воды
Степень черноты пара определяется также в зависимости от температуры в камере сгорания и приведенной длины:
Коэффициент лучеиспускания
Логарифм произведения плотности на длину
По следующему графику определяем коэффициент, учитывающий увеличение излучательной способности водяного пара из-за расширения полос излучения при увеличении плотности или давления, с учетом плотности, длины и температуры
Окончательная степень черноты паров воды с поправкой
Степень черноты продуктов сгорания
Коэффициент, учитывающий поглощение излучения в пристеночном слое:
Определяем полный лучистый тепловой поток в конце камеры сгорания
Строим геометрическое распределение лучистого теплового потока от сечения в дозвуковой части сопла с диаметром до среза сопла, где принимаем тепловой поток равным , учитывая следующие данные:
1) начиная с расстояния 50-100 мм от головки камеры и до сечения в докритической части сопла с диаметром тепловой поток постоянен и равен максимальному
2) непосредственно около головки камеры тепловой поток равен четверти максимального
3) в критическом сечении сопла тепловой поток равен половине максимального
4) в закритической части сопла в сечении с диаметром =
5) в закритической части сопла в сечении с диаметром =
6) в закритической части сопла в сечении с диаметром =
Рис.2
С помощью графика определяем тепловые потоки вдоль камеры:
N | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 |
qл, МВт/м2 | 0.738 | 1.039 | 1.039 | 1.039 | 1.039 | 1.039 | 0.710 | 0.519 | 0.387 | 0.289 | 0.220 | 0.170 | 0.136 | 0.101 | 0.080 | 0.066 | 0.058 | 0.050 | 0.044 | 0.039 | 0.035 | 0.029 | 0.021 | 0.010 | 0.001 |
Суммарный тепловой поток по камере qг = qк + qл
N | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 | 19 | 20 | 21 | 22 | 23 | 24 | 25 |
qл, МВт/м2 | 7.42 | 7.72 | 7.79 | 8.38 | 9.97 | 13.28 | 18.64 | 19.28 | 11.71 | 8.22 | 6.17 | 4.83 | 3.91 | 2.98 | 2.38 | 1.96 | 1.66 | 1.32 | 1.08 | 0.93 | 0.80 | 0.70 | 0.62 | 0.56 | 0.51 |
-
Определение температуры нагрева охладителя
Для расчета температуры нагрева для каждого участка проводятся несколько итераций.
Последовательность действий при расчете:
-
Задается температура подогрева на участке
-
Определяется температура охладителя в сечении
-
Определяется средняя температура на участке
-
Определяется теплоемкость при средней температуре участка
-
Определяется новая температура подогрева по формуле
-
Определяется температура охладителя в сечении при новом значении подогрева
-
Определяется средняя температура на участке при новом значении подогрева
-
Определяется теплоемкость при средней температуре участка при новом значении подогрева
-
Сравнивается полученная теплоемкость с прежней, разность должна быть менее 5%
-
Если разность более 5%, шаги 2-9 повторяются
-
Шаги 2-10 повторяются для каждого участка
Зависимость теплофизических свойств представлена на графике на рис. 3:
Дж/кгК
К
Рис. 3
Начальная температура охладителя на входе в охлаждающий тракт равна температуре в баках
Для вычисления итераций используется алгоритм программы MathCad:
В результате расчета получим следующие данные
Табл. 3
Nсеч | Тохл | Cp | Т | Nуч |
1 | 392.5 | 3330.4 | 30,2 | 1 |
2 | 362.3 | 3242.5 | 2,3 | 2 |
3 | 360.0 | 3235.6 | 4,9 | 3 |
4 | 355.1 | 3221.7 | 5,2 | 4 |
5 | 349.9 | 3206.7 | 5,4 | 5 |
6 | 344.5 | 3192.0 | 7,6 | 6 |
7 | 336.9 | 3172.3 | 4,4 | 7 |
8 | 332.5 | 3161.4 | 4,2 | 8 |
9 | 328.3 | 3151.4 | 3,2 | 9 |
10 | 325.1 | 3143.8 | 2,6 | 10 |
11 | 322.5 | 3137.8 | 2,3 | 11 |
12 | 320.2 | 3132.7 | 2 | 12 |
13 | 318.2 | 3128.3 | 2,6 | 13 |
14 | 315.6 | 3122.6 | 2,3 | 14 |
15 | 313.3 | 3117.7 | 1,9 | 15 |
16 | 311.4 | 3113.5 | 1,8 | 16 |
17 | 309.6 | 3109.8 | 2,6 | 17 |
18 | 307.0 | 3104.3 | 2,5 | 18 |
19 | 304.5 | 3099.3 | 1,9 | 19 |
20 | 302.6 | 3095.4 | 2,3 | 20 |
21 | 300.3 | 3091.0 | 2 | 21 |
22 | 298.3 | 3087.0 | 1,9 | 22 |
23 | 296.4 | 3083.4 | 1,7 | 23 |
24 | 294.7 | 3080.1 | 1,7 | 24 |
25 | 293.0 | 3077.0 |
Температура охладителя на выходе из рубашки охлаждения (сечение №1)
Тохл = 392.5 К
Чтобы проверить данный охладитель при такой температуре на вскипание из графика зависимости теплофизических свойств определяем температуру кипения при давлении на выходе 7.5 МПа (условно принимаем, что охладитель сразу поступает в КС и давление на /выходе из тракта охлаждения равно давлению в КС):