М.И. Дайнов, Н.С. Кудрявцева - Оценка затрат на защиту атмосферы и очистку сточных вод от промышленных выбросов, страница 5
Описание файла
Документ из архива "М.И. Дайнов, Н.С. Кудрявцева - Оценка затрат на защиту атмосферы и очистку сточных вод от промышленных выбросов", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "безопасность жизнедеятельности (бжд и гроб или обж)" из 6 семестр, которые можно найти в файловом архиве МАИ. Не смотря на прямую связь этого архива с МАИ, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "книги и методические указания", в предмете "безопасность жизнедеятельности (бжд)" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "М.И. Дайнов, Н.С. Кудрявцева - Оценка затрат на защиту атмосферы и очистку сточных вод от промышленных выбросов"
Текст 5 страницы из документа "М.И. Дайнов, Н.С. Кудрявцева - Оценка затрат на защиту атмосферы и очистку сточных вод от промышленных выбросов"
В главе 3 учебного пособия даются отдельно оценки капитальных и годовых эксплуатационных затрат в систему очистки сточных вод для различных методов и аппаратов очистки. Объемный расход очищаемой сточной воды изменяется в достаточно широком диапазоне. Для каждого метода очистки указывается, какие составляющие самого процесса очистки, процесса регенерации рабочего вещества или аппарата, процесса рекуперации уловленной примеси в товарный продукт и т.д. учитываются в стоимостных оценках, а какие нет. Для некоторых методов очистки даны характерные параметры улавливающих устройств.
2. ОЦЕНКА ЗАТРАТ НА ЗАЩИТУ АТМОСФЕРЫ
2.1. Стоимость основного и вспомогательного оборудования
2.1.1. Циклоны
Циклоны относятся к классу аппаратов, предназначенных для сухих методов очистки отходящих газов от крупнодисперсных частиц пыли с медианным диаметром dч 20-30 мкм.
Характерным параметром, определяющим проектные параметры, эффективность улавливания пыли и стоимость циклона, является внутренний диаметр D [м] или входное сечение А [м2]. Входное сечение А определяется параметрами газового потока, плотностью и диаметром улавливаемых частиц [1,2] и вычисляется по следующей формуле:
где Q − объемная скорость газа, м3/с; ч, − плотность частиц и газа, кг/м3;
− динамическая вязкость газа, Па с; dч − медианный размер частиц, м.
Корреляционная зависимость диаметра и входного сечения для циклонов с тангенциальным входом имеет вид [1]
где относительные параметры Ka и Kb принимают значения в диапазонах:
Ka = 0,44-0,583; Kb = 0,2-0,25.
Стоимость циклона складывается из стоимости собственно циклона, улитки, пылевого бункера и поддерживающих конструкций.
Стоимости циклона, улитки и пылевого бункера вычисляются по следующему выражению [2,3]:
Коэффициенты зависят от толщины стенки t и материала (углеродистая сталь (УС) или нержавеющая сталь (НС)) и могут быть определены из
табл. 2.1.1.
Таблица 2.1.1
t, мм | j(t) | k(t) | l(t) | |||
УС | НС | УС | НС | УС | НС | |
4,76 | 2230 | 3390 | 1210 | 3710 | 5,67 | 17,8 |
2,54 | 2030 | 3000 | 933 | 2380 | 4,15 | 16,6 |
3,56 | 1510 | 2000 | 765 | 1640 | 3,04 | 12,6 |
Стоимость поддерживающих конструкций характеризуется следующими уравнениями:
при 0,093 А 0,186 (м2)
при 0,186 А 0,558 (м2)
при 0,558 А 1,302 (м2)
Окончательно стоимость одиночного циклона равна
Стоимость последовательных и параллельных мультициклонов равна сумме отдельных аппаратов плюс 20% стоимости на газоходы и дополнительную конструкцию.
Все рассмотренные уравнения выполняются для широкого класса циклонов различной геометрии при 0,093 А 1,302 (м2).
2.1.2. Распылительные камеры и охладители
Распылительные камеры и охладители снижают пылевую нагрузку, однако их основное назначение − охлаждение потока для уменьшения его объема, температуры и стоимости системы, а также увлажнение его с целью увеличения степени улавливания в основных осадителях, особенно в электрофильтрах.
В распылительных камерах вода вводится в газовый поток с помощью распылительных сопел, а в охладителях − открытым потоком.
Стоимость распылительных камер Срк и охладителей Сох линейно зависит от объемной скорости охлаждаемого потока [2]:
где Q − объемная скорость газа, м3/с.
В (2.1.5) принято, что отношение длины распылительной камеры к ее диаметру составляет 3/1.
В обоих выражениях (2.1.5) и (2.1.6) считается, что установки изготовлены из углеродистой стали и их стоимость включает стоимости поддерживающих колец, основания, лестницы, системы распыления воды, решетки и органов регулирования. Следует иметь в виду, что стоимости насосов, трубопроводов и огнеупорного материала должны быть учтены дополнительно.
2.1.3. Насосы
Насосы используются в качестве побудителей расхода жидкости при использовании скрубберов Вентури, распылительных камер, газовых абсорберов и любых других устройств, где циркулирует жидкость.
Одним из наиболее часто используемых типов насосов является зумпф-насос с вертикальной турбиной, который обычно работает на трех скоростях : 1170, 1750 и 3550 об/мин. Оптимальная скорость выбирается в зависимости от производительности насоса G [м3/с] в соответствии с данными табл. 2.1.2 [2,4].
Таблица 2.1.2
Диапазон производительности G, м3/с | Скорость насоса , об/мин |
0...0,063 | 3550 |
0,031...0,315 | 1750 |
0,126...0,63 | 1170 |
Стоимость насоса зависит от его скорости , производительности G и напора p.
Зависимость стоимости насоса при скорости =3550 об/мин выражается уравнением
где коэффициенты m, n зависят от напора p согласно табл. 2.1.3.
Таблица 2.1.3
p, МПа | m | N |
0,305 | 614 | 0,155 |
0,61 | 756 | 0,142 |
0,914 | 949 | 0,120 |
Уравнение (2.1.7) справедливо для производительности в диапазоне
G = 6,3 10-3 - 0,0693 м3/с.
Стоимость насоса при скорости = 1750 об/мин выражается зависимостью
где коэффициенты p и q зависят от напора p в соответствии с табл. 2.1.4.
Таблица 2.1.4
p, МПа | p | q |
0,305 | 2040 | 0,524 |
0,61 | 2550 | 0,545 |
0,914 | 3050 | 0,581 |
Уравнение (2.1.8) справедливо для производительности в диапазоне
G = (0 ... 0,321) м3/с.
Зависимость стоимости насоса при скорости = 1170 об/мин выражается уравнением:
при 0,0945 G 0,378 (м3/с)
при 0,378 G 0,63 (м3/с)
Коэффициенты в (2.1.5) определяются из табл. 2.1.5, 2.1.6.
Таблица 2.1.5
p, МПа | r | s |
0,305 | 171 | 0,424 |
0,61 | 617 | 0,299 |
0,914 | 1200 | 0,239 |
Таблица 2.1.6
p, МПа | t | u | |
0,305 | 22600 | -4,82 | 3,74 10-4 |
0,61 | 14500 | -2,44 | 2,36 10-4 |
0,914 | 23100 | -4,78 | 4,19 10-4 |
Следует иметь в виду, что для работы насоса требуются электродвигатели и пусковые устройства, стоимость которых должна быть учтена дополнительно.
2.1.4. Вентиляторы
Наиболее часто для прокачки газов через устройства очистки газообразных отходов используются центробежные вентиляторы. Тип очистного устройства определяет место расположения вентилятора: до устройства − напорные и после − всасывающие. В качестве всасывающих используют вентиляторы с загнутыми назад лопастями, а в качестве
напорных − с прямыми радиально расположенными лопастями (особенно совместно со скрубберами Вентури), поскольку такие вентиляторы меньше подвержены абразивному воздействию сильно запыленных потоков.
Для работы вентиляторов требуются электродвигатели, пусковые устройства, входные и выходные заслонки для регулирования скорости течения газа и оптимизации работы улавливающего устройства, а также клиноременные передачи, если частоты вращения двигателя и вентилятора не соответствуют друг другу. Стоимость перечисленных устройств должна быть учтена дополнительно.
Стоимость всасывающих вентиляторов
Стоимость всасывающих вентиляторов зависит от их класса, статического давления р [Па] и объемной скорости газа Q [м3/с]. Класс, в свою очередь, определяется статическим давление р и линейной скоростью газа v [м/с]. Разделение вентиляторов на классы осуществляется в соответствии с табл. 2.1.7 [2,5].
Таблица 2.1.7
Класс | Статическое давление р, Па | Линейная скорость v, м/с |
I | 635...1270 | 11,68...16,26 |
II | 1079,5...2159 | 15,24...21,21 |
III | 1714,5...3429 | 19,2...26,72 |
IV | >3429 | >26,72 |
Стоимости всасывающих вентиляторов из углеродистой стали, функционирующих при нормальной температуре Т = 294К и нормальном атмосферном давлении, определяются из рис. 2.1.1, где D [м] − диаметр рабочего колеса.