123597 (Охлаждение изолированного провода)
Описание файла
Документ из архива "Охлаждение изолированного провода", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "лабораторные работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "123597"
Текст из документа "123597"
Кафедра КТЭИ
Переработка полимеров
Лабораторная работа
"Охлаждение изолированного провода"
Специальность – электроизоляционная, конденсаторная и кабельная техника
2009
Цель лабораторной работы – изучение процесса охлаждения изолированной жилы. Задачей лабораторной работы является исследование влияния параметров технологического режима охлаждения изолированной жилы на процесс охлаждения с применением метода математического моделирования и численных методов.
Цель данной лабораторной работы заключается в определении температурного поля в сечениях проводника и изоляции с целью выбора рационального режима охлаждения, т.е. правильного выбора скорости изолирования V0, длины охлаждающей ванны и температуры воды в секциях охлаждающей ванны.
| Vo, м/мин | Ттпж, ˚С | Тиз, ˚С | Rтпж, мм | Rиз, мм | Т1, ˚С | Т2, ˚С | Т3, ˚С |
| 45 | 20 | 250 | 1,825 | 3,3 | 80 | 60 | 20 |
| Λи, | Λж, | Ρи, кг/м3 | Ρж, кг/м3 | Си, Дж/кгС | Сж, Дж/кгС |
| 370 | 0,18 | 770 | 9210 | 1940 | 305 |
| 1, | 2, | 3, |
| 1000 | 1500 | 2000 |
Теоретические сведения
Для определения температурного поля в сечении проводника и изоляции существуют несколько моделей, рассмотрим некоторые из них.
Модель №1
Геометрия изолированной жилы представлена на рис. 1.
Рис. 1. Геометрия изолированной жилы
Допущения данной модели:
-
процесс стационарный;
-
теплофизические параметры постоянны;
-
диффузией тепла в направлении оси z можно пренебречь;
-
температура жилы не изменяется.
Уравнение энергии будет иметь вид:
(1)
Граничные условия:
где Тпр – температура жилы провода; Тср – температура воды в охлаждающей ванне.
Начальные условия:
где Твых – температура изоляции на выходе из кабельной головки.
Для решения данной задачи воспользуемся методом конечных разностей. Выберем равномерную сетку по z и r:
Аппроксимируем производные и получим:
(2)
С учётом выражений (2) выражение (1), граничные и начальные условия будут иметь вид:
(3)
Преобразуем выражения (3):
, (4)
. (5)
Алгоритм решения данной задачи:
-
с учётом начальных условий рассчитываем температуру Тi,1;
-
по выражению (4) рассчитываем поле температур для шага по длине j+1;
-
по выражению (5) рассчитываем температуры в точка на границе изоляции;
-
переходим к следующему шагу по длине z и повторяем расчёт сначала.
Модель №2
Данная модель охлаждения изолированной жилы отличается от предыдущей тем, что температура провода изменяется по длине охлаждающей ванны, а все остальные допущения остаются в силе. Схема разбиения области конечным числом узлов представлена на рис. 2.
Уравнения энергии для изоляции и для жилы соответственно будут иметь вид:
(6)
Рис. 2. Схема разбиения
Граничные условия:
Начальные условия:
Также как и в предыдущем случае для решения системы дифференциальных уравнений (4) используем метод конечных разностей. Разностные уравнения (использована явная разностная схема) имеют вид:
(7)
(8)
(9)
Алгоритм решения данной задачи:
-
с учётом начальных условий рассчитываем температурное поле по выражениям (7) и (8) во внутренних точках областей I и II;
-
по выражениям (9), рассчитывается температура в граничных точках;
-
переходим к следующему шагу по длине z и повторяем расчёт сначала.
В случае решения данной задачи по неявной разностной схеме для каждой из областей на каждом шаге по длине решается система алгебраических уравнений, пересчитываются значения температур на границах и переходят к следующему шагу по длине.
Модель №3
Данная модель охлаждения изолированной жилы отличается от предыдущей тем, что отбрасывается допущение о постоянстве теплофизических характеристик материала, а все остальные допущения остаются в силе.
Рис. 3. Зависимость теплофизических характеристик от температуры
Теплофизические характеристики для текущей точки можно определить (ниже приведён пример для теплоемкости с):
При решении задачи методом конечных разностей можно воспользоваться постановкой задачи для модели 2.
Алгоритм решения данной задачи:
-
с учётом начальных условий рассчитываем температуру Тi,1;
-
по выражениям (5) и (6) рассчитываем температурное поле во внутренних точках областей I и II;
-
по выражениям (7), (8) и (9) рассчитывается температура в точках на границе изоляции и между изоляцией и жилой а также в точке, лежащей в центре жилы;
-
пересчитываем значения теплофизических характеристик для каждой точки сечения;
-
пересчитываем поле температур в соответствии с выражениями (5), (6), (7), (8) и (9) для этого же сечения и пересчитываем теплофизических характеристики, повторяем расчёт до тех пор пока разность между предыдущими значениями и значениями полученными в текущем расчёте не будет меньше некоторой величины, взятой за погрешность;
-
переходим к следующему шагу по длине z и повторяем расчёт сначала.
Расчётная программа
uses crt;
const rg=0.00185; ri=0.0033;
l1=10; l2=10; l3=7;
tv1=80; tv2=60; tv3=20;
alpha1=1000; alpha2=1500; alpha3=2000; alphav=40;
v0=45; lamdai=0.18; lamdap=370;
roi=770; rop=9210;
ci=1940; cp=305;
tp=20; ti=250;
var t:array [1..50] of double;
t1:array [1..50] of double;
f, f1, f2:text;
n, m, n1, i:integer;
j, l:longint;
q, r, hr1, hr2, hz1, hz2, hz3:double;
procedure vanna (var f:text; l:longint; alpha, tv:real);
begin
for j:=1 to l do
begin
r:=hr1;
for i:=2 to n1–1 do
begin
t1 [i]:=t[i]+lamdap/(cp*rop*v0)*hz1*(1/r*((t [i+1] – t [i‑1])/(2*hr1))+(t [i+1] – 2*t[i]+t [i‑1])/(hr1*hr1));
r:=r+hr1;
end;
r:=r+hr2;
t1 [1]:=t1 [2];
for i:=n1+1 to n‑1 do
begin
t1 [i]:=t[i]+lamdai/(ci*roi*v0)*hz1*(1/r*((t [i+1] – t [i‑1])/(2*hr2))+(t [i+1] – 2*t[i]+t [i‑1])/(hr2*hr2));
r:=r+hr2;
end;
t1 [n]:=(t1 [n‑1]/hr2+alpha/lamdai*tv)/(1/hr2+alpha1/lamdai);
t1 [n1]:=(t1 [n1–1]*lamdap+t1 [n1+1]*lamdai)/(lamdap+lamdai);
for i:=1 to n do
t[i]:=t1 [i];
if j mod 10000=0 then
begin
for i:=1 to n do
begin
write (f, t[i]:2:2);
write (f, ' ');
end;
writeln(f);
end;
end;
end;
begin
clrscr;
n:=30;
n1:=18;
for i:=1 to n1 do
t[i]:=20;
for i:=n1+1 to n do
t[i]:=250;
hr1:=rg/(n1–1);
hr2:=(ri-rg)/(n-n1–1);
hz1:=0.00001;
assign (f, 'tabl.txt');
rewrite(f);
for i:=1 to n do
begin
write (f, t[i]:2:2);
write (f, ' ');
end;
writeln(f);
l:=round (l1/hz1);
vanna (f, l, alpha1, tv1);
close(f);
assign (f1,'tabl1.txt');
rewrite(f1);
for i:=1 to n do
begin
write (f1, t[i]:2:2);
write (f1,' ');
end;
writeln(f1);
l:=round (l2/hz1);
vanna (f1, l, alpha2, tv2);
close(f1);
assign (f2,'tabl2.txt');
rewrite(f2);
for i:=1 to n do
begin
write (f2, t[i]:2:2);
write (f2,' ');
end;
writeln(f2);
l:=round (l3/hz1);
vanna (f2, l, alpha3, tv3);
close(f2);
end.
Результаты расчётов
Рис. 4. Распределение температуры по длине охлаждающих ванн
Рис. 5. Распределение температуры по радиусу кабеля
Рис. 6. Зависимость температуры от скорости изолирования жилы
Рис. 7. Распределение температуры по радиусу для различных скоростей изолирования жилы
Рис. 8. Зависимость средней арифметической температуры от скорости изолирования жилы
Рис. 9. Зависимость температуры от коэффициента теплопроводности
Рис. 10. Распределение температуры по радиусу для различных коэффициентов теплопроводности
Рис. 11. Зависимость средней арифметической температуры от коэффициента теплопроводности
Рис. 12. Зависимость температуры от удельной теплоёмкости
Рис. 13. Распределение температуры по радиусу для различных удельных теплоемкостей
Рис. 14. Зависимость средней арифметической температуры от удельной теплоемкости
Рис. 15. Зависимость температуры от температуры первой охлаждающей ванны
Рис. 16. Распределение температуры по радиусу для различных температур первой ванны
Рис. 17. Зависимость средней арифметической температуры от температуры первой ванны
Рис. 18. Зависимость температуры от температуры второй охлаждающей ванны
Рис. 19. Распределение температуры по радиусу для различных температур второй ванны
