26452-1 (Система водоотведения поселка с мясокомбинатом), страница 5

Q_{max c}=Q_сутК_ч/Т*3.6

где Q_{max c}- максимальный секундный расход сточных вод, л/с;

Т- число рабочих часов в сутках, ч;

К_ч- коэффициент часовой неравномерности, равный 2,0

Во избежании быстрого засорения труб жиром минимальный диаметр сети принят 150 мм, расчетная скорость принята равной 0,7-0,9 м/с.

Определение отметок и глубины заложения сети произведено по схеме изображенной на рисунке 3.2.1. Гидравлический расчет сети произведен при помощи ( ) и представлен в таблице .

Колодцы на сети заправлены в местах присоединений, изменений направления уклонов и диаметров, а также на прямых участках на расстоянии 35 метров для труб диаметром 150 мм.

Z з - отметки земли; Zл - отметки лотка, Zщ - отметки щелыги, L - длина участка; i-уклон; Н-глубина заложения

Рисунок 3.2.1 Схема к определению отметок

Z^н_л= Z^н_з- Н_н;

Z^к_л= Z^н_л- iL;

Н_н= Z^к_з- Z^к_л;

Z^н_щ= Z^н_л+d;

Z^к_щ= Z^к_л+d.

Колодцы запроектированы из сборных железобетонный элементов с чугунными лотками. В целях защиты фундаментов зданий, наземных и подземных сооружений при авариях сети укладываются от них на расстоянии не менее 3-х метров. в соответствии с требованиями СНиП наименьшую глубину заложения напорных труб рекомендуется принимать, для труб диаметром до 500мм. на 0,3м. меньше глубины промерзания. Глубина промерзания для города Бикин ровна 2,2м.

В условиях эксплуатации канализационная сеть подвергается агрессивному воздействию газов и сточных вод с внутренней стороны и грунтовых вод с наружной, что приводит к разрушению трубопроводов. Для защиты трубопроводов от агрессивного воздействия сточных и грунтовых вод их изготавливают на пуццолановых и сульфатостойких цементах с гидравлическими добавками, не подвергающихся коррозии под действием газов, сульфатных и углекислых вод; придают стенкам труб высокую плотность и водонепроницаемость; устраивают надежную изоляцию внутренних и внешних бетонных поверхностей.

Обмазочную изоляцию наносят в виде тонких слоев битума, но эта изоляция не надежна. Оклеечную гидроизоляцию устраивают путем наклейки на сухую изолируемую поверхность с помощью клебемассы полотнищ рулонного материала (рубероида, гидроизола, перганина). Более надежной и долговечной является битумно-резиновая и полимерная изоляция.

Основанием для прокладки трубопроводов служит песчаная подушка насыпаемая в выполненный для этой цели по дну траншеи лоток ( ).

Расчет резервуара-усреднителя

Опыт эксплуатации промышленных очистных сооружений показывает, что эффективность их работы повышается при равномерной нагрузке на аппараты, что особенно целесообразно при использовании физико-химических методов очистки. В результате этого достигаются более высокие качественные показатели очищенной воды и продлевается срок службы очистных сооружений.

Необходимый объем усреднителя определяется исходя из графика притока сточных вод в течении определенного периода времени. Для мясомолочного комбината коэффициент часовой неравномерности отведения производственных сточных вод К_н=2,0. Режим распределения сточных вод по часам смены для коэффициента неравномерности К_н=2,0 ( Таблица 3‑1).

Таблица 3‑1 Определение емкости резервуара-усреднителя

Равномерная подача сточных вод составляет 5,14 м³/час. Принимая во внимание недостаток площади под строительство отдельно строящегося резервуара-усреднителя, а также небольшой суточный расход сточных вод, равный 41,12 м³/сут, резервуар-усреднитель совмещаем с насосной станцией, подающей стоки на очистку.

Чтобы не допустить осаждения осаждения взвешенных частиц принимается перемешивание сточной жидкости в приемном резервуаре насосной станции путем рециркуляции части перекачиваемой жид-

кости через систему дырчатых труб.

Расчет и проектирование насосной станции

Необходимая расчетная подача насосной станции составляет Qнс=5,14м3/ч=1,4л/с.

Полный рабочий напор насоса определяется по формуле:

Hн=Нг+hпв+hпн+hз,

где Нг - геометрическая высота подъема воды, м; Нг=Zос-Zр;

hпв=1,2hлв+hкв - потери напора по пути всасывания, м;

hпн=1,1hлн+hкн - потери напора по пути нагнетания, м;

hлв, hкв - потери напора по длине всасывающих и напорных труб, м;

1,2;1,1 - коэффициенты, учитывающие местные потери, м;

hлн, hкн - потери напора в коммуникациях внутри насосной станции на пути всасывания и нагнетания, принимаются 1,5 и 2 м;

hз - запас напора, учитывающий возможную перегрузку насоса, принимается 1м.

По ( ) для q=1,4л/с принимается всасывающий стальной трубопровод диаметром 40 мм, 1000i=666,1, V= 0,95м/с, тогда h_пв=1,2*0,06*2+1,5=1,64 м.

В соответствии с ( ) принимается напорный трубопровод от насосной станции до очистных сооружений из стальных труб. При диаметре 50 мм 1000i=20,8, тогда h_пн=1,1*0,02+2=2,3 м.

Геометрическая высота подъема воды Н_г=14,12-7,02=7,1 м

Полный напор насоса будет равен:

Н_н=7,1+1,64+2,3+1=12,04 м

Принимая во внимание что расход сточных вод, подаваемых на очистные сооружения, из-за возврата на повторную очистку фугата из фильтров будет несколько больше расчетного, подбирается насос марки СД 25/14 (1рабочий и 1 резервный) с электродвигателем 4А100S4У3, массой 150 кг.

Для механической очистки сточных вод от крупных отходов производства предусматривается установка в приемном резервуаре насосной станции решетки-дробилки марки РД-100 (1 рабочая и 1резервная).

Расчет баланса загрязнений

Для определения размеров очистных сооружений произведен расчет нагрузок на отдельные элементы очистных сооружений и составлена балансовая схема загрязнений по основным технологическим узлам.

Расход сточных вод, поступающих на очистку Q=41,12 м3/сут, концентрация взвешенных веществ в исходной воде Cвв=1000 мг/л, концентрация жиров Cж.=312 мг/л, БПК=967,1 мг/л.

Содержание сухих веществ в воде определяется:

B=Q*C/10⁶

где B - содержание сухого вещества, т;

Q - расход сточных вод, м3/сут;

C - концентрация взвешенного вещества, мг/л.

Тогда содержание взвешенных нежировых веществ в исходной воде составит:

в_н=41.12*1000/10⁶=0.04112 т

Содержание взвешенных жировых веществ:

в_ж=41,12*312/10⁶=0,01283 т

Эффект задержания по взвешенным веществам, жирам, БПК в жироловке составляет, соответственно, 60%, 60%, 20%, концентрация загрязняющих веществ после жироловки определяется по формуле:

С^/=С(100-Э)/100

где С^/ - концентрация загрязнений после очистки, мг/л;

С - концентрация загрязнений до очистки, мг/л;

Э - эффект очистки, %.

Тогда после жироловки показатели сточных вод составят:

С^/_вв=1000(100-60)/100=400 мг/л

С^/_ж=312(100-60)/100=124,8 мг/л

L^/_БПК=967,1(100-20)/100=773,7 мгО₂/л

Содержание взвешенных нежировых веществ в воде после жироловки

в^/_н=41,12*400/10⁶=0,01645 т

Содержание взвешенных жировых веществ

^/ в _ж=41,12*124,8/10⁶=0,00513 т

Эффект очистки сточных вод в ЭФК-аппарате составляет по жирам – 96%, по взвешенным веществам – 92%, по БПК-75%. После ЭКФ-аппарата показатели сточных вод составят

С^//_вв=400(100-92)/100=32 мг/л

С^//_ж=124,8(100-96)/100=4,99 мг/л

L^//_БПК=773,7(100-75)/100=193,4 мгО₂/л

Содержание взвешенных нежировых веществ в воде после ЭКФ-аппарата

в^//_н=41,12*32/10⁶=0,00132 т

Содержание взвешенных жировых веществ

в^//_ж=41,12*4,99/10⁶=0,00021 т

Общее количество загрязнений, выделенных в процессе очистки

в⁰_н=0,04112-0,00132=0,0398 т

в⁰_ж=0,01283-0,00021=0,01262 т

Из общего количества жира, поступившего в жироловку, 40% или 0,00513т остается в осветленной воде, 60% или 0,0077т задерживается в жироловке. Из общего количества жира, задерживаемого жироловкой, 20% - 0,00154т выпадает в осадок, а 80% - 0,00616т всплывает в виде жиромассы. Содержание жира в сухом веществе жиромассы составит

в^ж_ж=(0,0077*100)/75=0,01027т

Количество нежировых веществ в жиромассе

в^ж_н=0,01027-0,0077=0,00257т

Вес жиромассы при влажности 80% составляет 0,05135т

Объем воды, входящий в жиромассу

Q^ж_в=0,05135-0,01027=0,04108 м³

Объем жиромассы определяется по формуле

W_ж=m_ж/

где W_ж - объем жиромассы, м3;

m_ж - вес жиромассы с учетом влажности, т;

- объемный вес жиромассы,т/м3, =0,887 т/м³;

W_ж=0,05135/0,887=0,0579 м³

Количество взвешенных веществ по сухому веществу, выпавших в осадок в жироловке

в^ос_н=0,04112-0,01645-0,00257=0,0221 т

Сухое вещество осадка составляет сумма взвешенных веществ и жиров в осадке

в_ос=0,0221+0,00154=0,02364т

Вес осадка определяется по формуле

m_ос=в_ос*100/(100-р)

где m_ос - вес осадка, т;

в_ос - количество сухого вещества осадка, т;

р - влажность осадка, %, р=97%;

m_ос=0,02364*100/(100-97)=0,788 т

Объем воды, входящей в осадок, составляет разность веса осадка влажностью 97% и сухого вещества осадка:

Q^ос_в=0,788-0,02364=0,7644 м³

Объем осадка определяется по формуле

W_ос=m_ос/

где W_ос - объем осадка, м3;

m_ос - вес осадка с учетом влажности, м3;

- объемный вес осадка, т/м3, =1,01 т/м³;

W_ос=0,788/1,01=0,7802 м³

Объем пены, выпавшей в ЭКФ-аппарате, составляет 3% от расхода сточных вод, объем пенного продукта – 1,4% от расхода сточных вод. Тогда объем пены равен

W_п=41,12*0,03=1,2336 м³

Объем пенного продукта определяется по формуле

W_пп=41,12*0,014=0,5757 м³