147831 (Электрическое оборудование ЭПС), страница 2

Сила отключающей пружины FП1в сжатом состоянии должна обеспечить быстрое, за время 0, 03...0, 06 с, отключение контактора. Кроме того при аварийных режимах, например, при протекании токов короткого замыкания, должно быть обеспечено размыкание взаимно приварившихся контакт деталей. Это условие является определяющим при расчете FП1. Для его реализации сила, разрывающая приварившиеся между собой контакты, должна как минимум вдвое превышать силу их нажатия при включенном контакторе F'К. Также должна быть преодолена сила трения покоя FТВO, превышающая примерно в 1,5 раза силу трения поршня о стенки цилиндра FТВ при движении. Однонаправленная с силой FП1сила тяжести G'способствует размыканию контактов. Следовательно, расчетное значение силы FП1может быть выражено равенством FП1=1,5*FТВ-G'+2* F'К(3.6)

FВ=FП1+FТВ+G'+ F'К=1,5*FТВ-G'+2* F'К + FТВ+ G'+ F'К - G'=3* F'К+2,5* FТВ (3.8)

FВ - 2,5*FТВ - 3* F'К =0.

Таким образом, далее на основе выражения для FВ приведенного выше, составляем квадратное уравнение относительно неизвестного dВ вида ах2 + bх + с = 0. Его решение с учетом ранее рассчитанного значения FК дает возможность определить диаметр поршня dВ, а затем силу давления воздуха как при минимальном, так и при номинальном давлении сжатого воздуха в магистрали. Для определения приведенной силы нажатия контактов F'К можно принять типичное для контакторов соотношение плеч 1К / 1П =1,2.

F'К=1,2* FК(3.9) F'К = 1,2* 81,32 = 97,584 Н

Сила трения поршня о стенки цилиндра FТВ линейно зависит от его диаметра dВ. Ее величину определяют по эмпирической формуле (3.10)

FТВ =5*(103) * dВ Если dВ выразить в м, то FТВ получится в Н.

Силу давления сжатого воздуха на поршень FВ рассчитывают по минимально допустимому рабочему давлению воздуха в пневматической цепи составляющему 75% от номинального давления используя соотношение

Pном=5 кгс/см2 = 5*105 Па.

FВ= Pмин*SВ= 0,75* Pном*(π* dВ2) /4 (3.11) где SВ и dВ - соответственно площадь и диаметр поршня воздушного цилиндра.

Подставляем в формулу 3.8 формулы 3.10 и 3.11, получаем квадратное уравнение:

0,75* Pном*(π* dВ2) /4-2,5* 5*(103) * dВ - 3* F'К =0

Таким образом получили коэффициенты: а = 294375; b = - 12500; с = - 292,752 Решив квадратное уравнение ах2 + bх + с, где в роли х выступает dВ и откинув отрицательный корень, получим: dВ= 0,059248 м FТВ =5*1 03 * 0,059248 = 296,24 Н

3.3. Расчет приведенного веса подвижных частей G'

Вес подвижных частей контактора G зависит от его габаритов, которые непосредственно связаны с рабочим током, а следовательно с контактным нажатием FК Для расчета рекомендуется принять значение G'=0,1* FК(3.12) G'= 0,1*97,584= 9,758 Н

3.4. Расчет силы отключающей пружины FП1в конечном (сжатом) состоянии

Расчетное значение силы FП1 может быть выражено равенством FП1=1,5* FТВ - G' + 2* F'К(3.13) FП1= 1,5 * 296,24 - 9,758 + 2 * 97,584 = 629,77Н

3.5. Расчет зазора контактов hP

Контактный зазор hР однозначно определяется номинальным рабочим напряжением контактора UНОМ

hР = (10-5) * UНОМ (3.14)

Если UНОМ выражено в В, то hР получается в м.

hР = 10-5* 1500 = 0,015м.

3.6 Расчет хода поршня при включении аппарата hX

Ход поршня в процессе включения контактора hX зависит от зазора контактов hр и величины провала hП Провал hП равен расстоянию, на которое перемещается подвижный контакт при устранении неподвижного в их замкнутом состоянии, и характеризует дополнительное перемещение рычажной системы контактора после первоначального касания контакт - деталей между собой.

Величина провала контактов hП может быть принята усредненной для электропневматических контакторов и равной 10-2.

Тогда с учетом принятого ранее соотношения между 1К и 1П ход поршня hх приближенно можно рассчитать по формуле hX =(hП + hр) /1,2. (3.15)

hX = (10-2 + 0,015) /1,2 = 0,0208 м.

3.7 Расчет жесткости отключающей пружины Ж

Ж= FП1/2*h0(3.16)

Обычно значения h0 и hх близки между собой и могут быть приравнены в расчете.

Ж = 629,77/ 2* 0,0208= 15138,7 Н/м 3.8 Расчет начального натяжения отключающей пружины F'П1

В выключенном состоянии контактора отключающая пружина имеет начальное натяжение F'П1за счет ее сжатия при сборке аппарата на величину h 0.

Количественно F'П1=h0*Ж,(3.17) где Ж - жесткость пружины, определяемая усилием, требующимся для ее сжатия на единицу длины.

F'П1= 0, 0208 * 15138,7 = 314,884 Н

3.8 Расчет максимального значения силы сжатия FШ

Максимальная величина силы FШ, создающей напряжение сжатия в материале штока, может быть установлена при условии р=1,5*рНОМ и начальном натяжении отключающей пружины F'П1

FШ = FВ - FП1 –FТВ,(3.18)

где FВ = 1,5* рНОМ *(π* dВ2) /4

FП1=1,5*FТВ-G'+2* F'К

FТВ =5*(103) * dВ

FВ = 1,5* 500000 *(π *0,0592482) /4 = 2066,625 Н

FШ = 2066,625 - 314,884 - 296,24 = 1455,501 Н

4 РАСЧЕТ ДУГОГАСИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА

4.1. Эскиз конструкции дугогасителыюй системы контактора

Рисунок 4.1. - Эскиз конструкции дугогасителыюй системы контактора

Катушка 2 имеет стальной сердечник 3, охваченный стальными полюсами (щетками) 5, которые непосредственно подводят поток к зоне дугогашения. Обычно в камере 6 закрепляют один из рогов (рог 7), обычно нижний, который электрически надежно соединяют с подвижным контактом 8. Дуга, возникшая между контактами 1 и 8, в дальнейшем под воздействием силы FД перебрасывается на рога 4 и 7 и растягивается на них под воздействием силы FД4.2. Расчет конечной длинны дуги отключения lДК

В настоящей работе предусматривается применение системы дугогашения электромагнитного типа с последовательным включением дугогасителыюй катушки в коммутируемую электрическую цепь и дугогасительной камеры щелевой конструкции.

В процессе гашения дуга отключения растягивается до конечной длины lдк, величина которой может быть ориентировочно определена по эмпирической формуле:

(4.1)

где UНОМ - номинальное напряжение аппарата, значение которого выбирают из таблицы исходных данных;

Iр - расчетная величина разрываемого тока, принимаемая равной 2*IДЛ

lДК=13*10-5*1500*11001/3=2.008 м 4.3. Расчет площади полюса магнитной системы SП

При применении щелевой камеры разрыв максимального тока сопровождается выходом дуги за пределы камеры на 0,1...0,2 м. С учетом этого требуемая для размещения дуги площадь боковой поверхности камеры при типичном для контакторов соотношении ее сторон 1: 2 определяют как

(4.2)

где кип - коэффициент использования пространства, который зависит от типа дугогасительной камеры; для щелевой камеры принимают кип=0,8.

SК = (0, 04* 2,0082) / 0.8 = 0, 201 м2

Площадь полюса SП обеспечивающего направление и усиление действующего магнитного потока, составляет приблизительно 0,6*SК.

SП = 0,6 * 0, 201 = 0,120 м2.

4.2. Расчет расстояния между полюсами (воздушного зазора) lВ

Величина воздушного зазора lВ в магнитной системе камеры равна расстоянию между полюсами и зависит от ранее рассчитанной ширины контакта b, а также от величины монтажного зазора между стенкой камеры и контактом b3, и от толщины стенки bс.

lB=(b+2bc+2b3) 10-3

Примем для расчета bс=10 мм, bз = 2 мм.

lВ=(24 + 20 + 4) *10-3 = 0,048 м Типичная конфигурация магнитной системы показана на рисунке 4.1.

4.3. Расчет магнитного потока в зоне полюсов ФП

Параметры дугогасительной катушки определяют по заданной средней магнитной индукции ВС в зоне полюсов, величина которой влияет на электромагнитную силу, воздействующую на дугу отключения. Уменьшение ее снижает эффективность дугогашения, повышает время горения дуги, а увеличение приводит к росту коммутационных перенапряжений. Опыт конструирования и эксплуатации показал, что величина ВС = (0,01...0,02) Тл обеспечивает приемлемое время гашения дуги в пределах 0,05...0,1с и сравнительно невысокие перенапряжения на расходящихся контактах аппарата. Примем ВС=0.01 Тл, что характерно для аппаратов оперативной коммутации.

Величина магнитного потока в зоне полюсов ФП = ВС * SП= 0,6 * SК * ВС, а в сердечнике катушки ФK = ФП * δ

ФП = 0,6 * 0, 201 * 0,01 = 0,00120 Вб

Примем δ = 4, ФК = 0,00120 * 4 = 0,0048 Вб Коэффициент магнитного рассеяния δ зависит от формы магнитопровода /рисунок 4.2/.

Рисунок 4.2. - Различные формы магнитопровода:

а) тороидная б) П-образная.

При расчетной индукции ВС магнитное сопротивление стали магнитопровода пренебрежимо мало по сравнению с магнитным сопротивлением зазора между полюсами, что позволяет считать магнитное сопротивление в цепи сосредоточенным на воздушном зазоре. Тогда

где μ0 – магнитная проницаемость воздуха, равная 4π * 10-7 Гн/м,

(АW) К - намагничивающая сила дугогасительной катушки, А,

Н - напряженность магнитного поля, А/м.

Отсюда выражаем (АW) К

(AW) K=(BClВδ) /μ0

(АW) K =(0,01 * 0,048 *4) /(1,26*10-6) = 1523,809 А

4.4. Расчет количества витков в дугогасительной катушки WК

По рассчитанному значению (АW) К определяют количество витков дугогасительной катушки:

Здесь коэффициентом 0,5 учитываем, что индукция ВC должна обеспечиваться при среднем значении разрываемого тока в цепи, изменяющегося в процессе дугогашения от IДЛ до 0.

Полученное значение WК округляют до ближайшего большего целого числа.

Таким образом

WК= 1523,809 / (0,5 * 550) =5,541.

Принимаем WК = 6 витков.

4.5. Выбор высоты hм и толщины bш шины катушки

Дугогасительную кадушку изготавливают из медной шины, намотанной на узкое ребро. Поперечное сечение шины выбирают по допустимой плотности тока jШ зависящей от толщины применяемой шины. Чем толще шина, тем хуже условия ее охлаждения и тем меньше jШ. Так, например, при толще шины bШ = 1 мм принимают jШ = 9 А/мм2, а при bШ = 8 мм снижают допустимую плотность до jШ = 3,6 А/мм2. Средним значением для шин толщиной 2...4 мм является jШ = 6 А/мм2, что и принимаем для настоящего расчета. Минимальное поперечное сечение шины SШМ определяют по jШ и IДЛ:

(46)

SШМ = 550/6 = 91,666 мм Затем выбирают стандартную шину, у которой величина поперечного сечения SШ наиболее близка к SШМ и SШ >= SШМ.

Фактическое поперечное сечение шипы SШ = hШ*bШ

где hШ - высота шины, которая выбирается из значений стандартного ряда: 16, 20,25,30,35,40,45,50мм; bШ - толщина шины, выбирается из значений стандартного ряда: 2, 2.5, 3, 4 мм. Выбираем hШ = 25 мм; bШ = 2,5 мм, при этих значениях SШ= 62,5 мм2

4.6. Выбор длинны LР и площади поперечного сечения SР дугогасительных рогов

Существенная роль в повышении эффективности дугогашения принадлежит дугогасительным рогам, которые выполняют расходящимися в зоне контактов. По рабочей поверхности рогов перемещаются опорные точки дуги отключения при ее удлинении, что способствует рассеянию части энергии, выделяемой дугой.

Развернутая длина LР дугогасительных рогов зависит от номинального напряжения аппарата, а площадь их поперечного сечения SР от номинального тока. Выбор значений LР и SР рекомендуется сделать, воспользовавшись графиками зависимостей LР (UНОМ) и SР (IНОМ) на рисунке 4.3.