147311 (Проектирование систем двигателей внутреннего сгорания), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Проектирование систем двигателей внутреннего сгорания", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "транспорт" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "транспорт" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "147311"
Текст 3 страницы из документа "147311"
Диаметральные зазоры в горячем состоянии:
где Тц 380 º К (температура стенок цилиндров).
Тг – температура головки поршня.
Тг = 473...723 º К 490 º К
Тю – температура юбки поршня.
Тю 420 º К.
4.1.2. Расчет поршневого кольца
Кольца чугунные, СЧ20.
Определяем среднее давление кольца на стенку цилиндра:
где Е = 1·105 МПа – модуль упругости материала поршневого кольца (СЧ20);
Ж – раствор замка (разность зазоров в замке кольца в свободном его состоянии и min допускаемого).
σпк – радиальная толщина кольца Sпк = 4,5 мм
Уmax = 1,6...1,8.
Давление кольца на стенку цилиндра в любой точке:
Рφ – сводим в таблицу.
Форма кольца в свободном состоянии, обеспечивающая требуемый характер распределения давления:
г де rм – средний радиус кольца.
Рис. 5. Эпюра радиального Рис. 6. Форма поршневого кольца
Давления по окружности цилиндра. в свободном состоянии.
Результаты расчета сводим в таблицу.
Таблица 4.
φº | 0 | 30 | 60 | 90 | 120 | 150 | 180 |
Рφ, МПа | 0,197 | 0,192 | 0,154 | 0,092 | 0,097 | 0,192 | 0,254 |
Y | 0 | 0,0049 | 0,0157 | 0,0189 | -0,005 | -0,0635 | -0,1331 |
X | 0,1008 | 0,1152 | 0,1492 | 0,1809 | 0,1889 | 0,1618 | 0,1014 |
ρ, мм | 40,86 | 41,0682 | 41,556 | 41,993 | 42,037 | 41,514 | 40,5102 |
Максимальное напряжение, возникающее при изгибе кольца в рабочем состоянии в его поперечном сечении против замка:
Допускаемые напряжения:
Максимальное напряжение при разведении замка в процессе надевания кольца на поршень:
где К = 1,57 – коэффициент, зависящий от способа приложения усилий к кольцу при надевании его на поршень.
Монтажный зазор ∆з в прямом замке холодного кольца:
где - минимально допустимый зазор в замке кольца во время работы двигателя:
Принято
- коэффициент линейного расширения материалов кольца и цилиндра.
- температура кольца;
- температура гильзы;
- начальная температура.
4.1.3. Расчет поршневого пальца
Материал – сталь 12 ХНЗА, HRC = 56...62
Размеры пальца:
Наружный диаметр: dн = 40 мм;
Внутренний диаметр: dв = 24 мм;
Длина пальца: Lп = 90 мм;
Длина поршневой головки шатуна: Lпг = 37 мм;
Расстояние между торцами бобышек: Lбп = 43 мм.
Сила инерции, действующая на поршневой палец:
Сила давления газов, действующая на поршневой палец:
Расчетная сила, действующая на поршневой палец:
где k = 0,72 – коэффициент зависящий от массы пальца (0,68...0,8).
Удельное давление на втулку поршневой головки шатуна:
Удельное давление на бабышки поршня:
Допускается Рб = 15...50 МПа.
Напряжение в среднем сечении пальца при его изгибе:
где γ = 0,6 = db / dп = 24 / 40 =0,6
Касательные напряжения в сечениях между бабышками и головкой шатуна при срезе:
Максимальная диаметральная деформация пальца при овализации:
где К – поправочный коэффициент.
Е = 2,2·105 – модуль упругости материала пальца (сталь).
Напряжения от деформации пальца:
Точка 1.
Точка 2.
Точка 3.
Точка 4.
На основании полученных значений напряжений строим их эпюру.
Рис. 7. Эпюра напряжений при овализации пальца: а) на внутренней поверхности; б) на внешней.
Монтажный зазор между пальцем и бобышками поршня:
где апп = 11·10-6 1/ ºС, ап = 22·10-6 1/ ºС.
∆tпп = 105 ºС, ∆tп = 125 ºС
принимаем равной 0,04 мм
Для облегчения сборки пальца с поршнем, последний следует прогревать.
4.2. Расчет деталей шатунной группы
4.2.1. Расчет шатуна
Исходные данные:
-
Максимальное давление сгорания: Рzmax = 6,57 МПа;
на режиме n = 1700 мин-1, при φз = 370 º ПКВ.
-
Масса поршневой группы: mпг = 2,544 кг;
-
Масса шатунной группы: mш = 2,7 кг;
-
Максимальная частота вращения холостого хода: nххmax = 1850 мин-1;
-
Ход поршня: S = 125 мм;
-
Длина поршневой головки: Lпг = 37 мм;
-
Диаметр шатунной шейки: dшш = 68 мм;
-
Длина кривошип. головки: Lкг = 40 мм;
-
Высота двутаврового сечения в центре масс шатуна: hш = 36 мм;
-
Ширина двутаврового сечения в центре масс: bш = 24 мм.
Шатун изготовлен из углеродистой стали 40Х.
Еш = 2,2·105 МПа;
Ев = 1,15·105 МПа;
ав = 18·10-6 1/ ºС;
аг = 11·10-6 1/ ºС.
Для стали 40Х выбираем:
Предел прочности σв = 980 МПа;
Предел усталости:
-
при изгибе σ-1 = 350 МПа;
-
при растяжении σ-1р = 300 МПа;
-
предел текучести σт = 800 МПа;
Коэффициент приведения цикла:
-
при изгибе - аσ = 0,21;
-
при растяжении аσ = 0,17.
Расчет поршневой головки.
П оршневая головка во время процессов впуска и выпуска подвергается растяжению силами инерции РJ и сжатию силой РZ – PJпг (РJпг – сила инерции деталей поршневой группы).
Рис.8. Расчетная схема шатуна.
-
Для случая изгиба:
-
Для случая растяжения-сжатия:
Максимальное напряжение растяжения в сечении І – І:
где
где mвг = 0,075, mш = 0,075·2,7 = 0,203 кг.
δгш = 7 мм.
Среднее значение и амплитуда напряжения:
то запас прочности определяем по пределу усталости:
где
(т.к. не имеется резких переходов)
КF = 0,72 – чистовое растачивание
Кd = 0,8
Напряжения в поршневой головке от запрессовки втулки определяются при натяге посадки втулки, ∆ = 0,05 мм:
-
температурном натяге:
где ∆t = 110 ºC – степень подогрева.
-
суммарном натяге:
Удельное давление на поверхности соприкосновении втулки с головкой:
где dг = 57 мм – наружный диаметр головки,
d = 43 мм – внутренний диаметр головки,
dн = 40 мм – внутренний диаметр втулки,
М = 0,3 – коэффициент Пуассона.
Напряжения на внешней внутренней поверхностях поршневой головки от действия суммарного натяга определяем по формулам Ламе:
Расчет поршневой головки на изгиб:
Максимальная сила, растягивающая головку:
Нормальная сила и изгибающий момент в сечении
где - угол заделки.
где - средний радиус головки.
Значения нормальных сил и изгибающих моментов для других сечений, расположенных под углом φ' определяем по следующим формулам:
Для φ' от 0 до 90 º
Для φ' от 90 º до φ3
(φ3 = 120 º - угол заделки)
Напряжения в крайних волокнах у наружной и внутренней поверхностях по формулам:
где коэффициент b = Ег · Fг / (Ег · Fг + Ев · Fв)
Fг, Fв – площадь сечения стенок головки и втулки.
Результаты расчетов сводим в таблицу. Таблица 5
φ, град | 30 | 60 | 80 | 90 | 100 | 110 | 120 |
NJ, Н | -6020,7 | -6131,2 | -6229,65 | -6282,15 | -6232 | -6006,38 | -5591,2 |
МJ, мм | -0,468 | 2,294 | 4,753 | 6,061 | 4,98 | -0,831 | -11,21 |
σаi, МПа | -22,34 | -14,34 | -7,206 | -3,411 | -6,532 | -23,395 | -53,49 |
σJi, МПа | -18,74 | -29,72 | -39,09 | -44,202 | -39,97 | -17,82 | 21,68 |
Р ис. 9. Эпюра напряжений во внутреннем и внешнем волокнах поршневой головки шатуна при растяжении.
Рис. 10. Эпюра напряжений во внутреннем и внешнем волокнах
поршневой головки шатуна при сжатии.
Суммарная сила, сжимающая головку:
Нормальная сила и изгибающий момент в сечении .
Значения нормальных сил и изгибающих моментов для других сечений, расположенных под углом φ к вертикальной плоскости
где
Напряжения в крайних волокнах у наружной и внутренней поверхностей:
Результаты вычислений сводим в таблицу.